Известны способы управлени тиристормым регул тором посто нного напр жени , содержащим тиристоры и неуправл емые диоды, подключенные к нагрузке через «ндуктивные делители тока с короткозамкнутым BHTKOLM. Описываемый способ отличаетс от известных тем, что переключение тиристоров осуществл ют Поочередно с временным сдвигом, равным ,периоду модул ции, деленному на число параллельных ветвей. Это позвол ет уменьщить пульсации выходного напр жени и повысить быстродействие. На фиг. 1 .изображена схема, по сн юща возможную реализацию оп сьгвавмого способа; 1на фиг. 2 - схема, эквивалентна схеме на фиг. 1 дл интервалов времени, в течение которых провод т ток три тиристора и один неуправл емый вентиль; иа фиг. 3 - временна диаграмма управлени тиристорами регул тора . Тиристоры 1-4 включаютс через равные промежутки времени (см. фиг. 3) -, где Т - врем , соответствующее частоте управлени тиристором. Длительность провод щего состо ни тиристора (заштрихованные участки диаграммы), котора определ ет величину выходного напр жени U,, , может измен тьс от 0° до 360° эл. град. В и нтервалы времени tz-/з; в:се тир1исторы оказываютс одновременно в провод щем состо ини. В это врем двухобмоточные трансформаторы 5-5 работают как индуктивные делители тока . Если пренебречь падением напр жени на тиристорах и обмотках трансформаторов, то напр л ение на нагрузке 9 будет равно иапр жению источника питани 7„ Г ,,.а ток наггрузки г,, будет определ тьс сопроти влен ием нагрузки Rn . Каждый тиристор при этом ведет одну четвертую часть тока нагрузки. В момент времени t тиристор 2 запираетс . После закрыти тиристора 2 ток провод т тир исторы , /, 5, 4 и неуправл емый вентиль 10 (см. фиг. 1). Благодар применению двухобмоточных трансформаторов с включением в замкнутую цепь вторичными обмоткаМИ получим на первичных обмотках трансформаторов 5, 7, а на первичной обнапр жение , равное 3t/,, мотке трансформатора 6 напр жение Нагрузка 9 оказываетс подключенной к источнику питани через эвивалентный автотрансформатор с коэффициентом трансформаточника , будет равен /г а токи через тиристоры 1, 3, 4 и неуправл емый вентиль 10 равны i i i if При рассмотрении работы схемы трансформаторы считаем идеальными. При углах регу . илов ни коэф:ф;щиент транслированн 270 формации эквивалентного трансформатора, св зывающего нагрузку с источником нитани , за период работы будет измен тьс четыре раза скачком от /с / дол- -ту- и обратно. Отсюда МОЖНО определить частоту и величину пульсаций входного тока и выходного напр жени . Входной -ток будет иметь размах пульсаций 7 „ 1 1} ,а выходное напр жение -Частота пульсаца-1Й будет в ™™ При угле регулираваии а 270° в каждый момент времен1и провод т ток три тиристора и 30 один неуправл емый вентиль, причем через 90° происходит смена одного работающего тиристора и одного неуправл емого вентил ( ко.М:мутаци вентилей оредоолагаетс мгновенной ). Пульсации входного тока и выходного 35 па-пр жеии будут при этом равны нулю, а коэффициент траисфор.мации эквивалентного Methods are known for controlling a thyristor regulator with a constant voltage, which contains thyristors and uncontrolled diodes connected to the load through inductive current dividers with a short-circuited BHTKOLM. The described method differs from the known ones in that the switching of the thyristors is carried out alternately with a time shift equal to the modulation period divided by the number of parallel branches. This makes it possible to reduce output voltage ripples and increase speed. FIG. Figure 1 shows a diagram explaining a possible implementation of the method in use; 1 to FIG. 2 is a circuit equivalent to FIG. 1 for the time intervals during which three thyristors and one uncontrolled valve are conducting; FIG. 3 is a timing chart for controlling the thyristors of the controller. Thyristors 1–4 are turned on at regular intervals (see FIG. 3) -, where T is the time corresponding to the frequency of the thyristor control. The duration of the conducting state of the thyristor (shaded areas of the diagram), which determines the magnitude of the output voltage U ,, can vary from 0 ° to 360 ° el. hail. In and time intervals tz- / z; In: The network sensors are simultaneously in a conducting state. At this time, two-winding transformers 5-5 work as inductive current dividers. If we neglect the voltage drop on the thyristors and the transformer windings, the voltage on the load 9 will be equal to the voltage of the power source 7 "G", and the load current g ,, will be determined by resistance of the load Rn. Each thyristor at the same time leads one-fourth of the load current. At time t, thyristor 2 is locked. After the thyristor 2 is closed, the current is conducted by a firing source, /, 5, 4, and an uncontrolled valve 10 (see Fig. 1). Due to the use of double-winding transformers with the inclusion of a secondary winding in a closed circuit, we obtain the primary windings of transformers 5, 7, and the primary exposure equal to 3t / ,, transformer coil 6, the voltage of Load 9 turns out to be connected to the power source through an equivalent autotransformer with a transformer ratio, will be equal to / r and the currents through the thyristors 1, 3, 4 and uncontrolled valve 10 are equal to iii if When considering the operation of the circuit, the transformers are considered ideal. At angles adjustable Sludge Neither Ratio: f; the system will transmit the equivalent transformer, which connects the load to the source of the yarn, 270 for the period of operation will change four times abruptly from / s / dol- and back. From here it is possible to determine the frequency and magnitude of the ripple of the input current and output voltage. The input current will have a pulsation amplitude of 7 „1 1}, and the output voltage of the pulsation frequency-1Y will be“ When the control angle is 270 ° at each time, three thyristors and 30 one uncontrollable valve are flowing, and 90 ° there is a change of one operating thyristor and one uncontrolled valve (co.M: valve mutation is sometimes instantaneous). The pulsations of the input current and output 35 of the pair will then be equal to zero, and the coefficient of trasiformation of the equivalent
. i трансформатора л:. Выходное напр жение У„ 3 .. посто нно и рэвно и,1 7- - д- t/,, - 11ул1,сации входного тока и выходного наир жен .и равны нулю и при углах регулировани а 180° и а 90°. Коэффициенты трансформации при этом соответственно равны ,и лп 4, а выходиые напр жени - У.. f/H - -р- При угле регулировани в каждый момент времени провод т ток два тиристора и два неуправл емых вентил , а при -- 90 -один тиристор и три неуправл емых вентил . Размах пульсаций выходного Напр жени при углах регулировани отличных от 270°, 180°, 90° будет ---, и максималь гульсаций входного тока значение 7 L/,, Аи;:..-, будет при тлах регулирова16 R ни . Предмет изобретени Способ утаравлени тиристорным регул тором посто нного «а-пр жени , содержащим тиристоры и неуправл емые диоды, подключаемые к -нагрузке через индуктивные делители тока с короткозамкнутым витком, отличающийс тем, что, с целью уменьшени иульсаций выходного напр жени и повышени быстродействи , переключение тиристоров осуществл ют поочередно с временным сдвигом, равньгм периоду модул ции, деленному на -число параллельных ветвей.. i transformer l :. The output voltage У „3 .. is constant and ravno and, 1 7- - d- t / ,, - 11ul1, the input current and output lead values are equal to zero and at the control angles of 180 ° and 90 °. In this case, the transformation ratios are respectively equal, and lp 4, and the output voltages are V .. f / H - –p- At an angle of control, at each instant of time, two thyristors and two uncontrolled valves are flowing, one thyristor and three unmanaged vents. The output voltage ripple at the control angles other than 270 °, 180 °, 90 ° will be ---, and the maximum of the input current fluctuation is 7 L / ,, Ai: :-, it will be at the adjustment of 16 R neither. The subject of the invention is a method for smoothing a constant "a-voltage" thyristor containing thyristors and uncontrolled diodes connected to the -load through inductive current-breakers with a short-circuited coil, characterized in that, in order to reduce output voltage fluctuations and increase speed, the switching of the thyristors is carried out alternately with a time shift equal to the modulation period divided by the number of parallel branches.
,-1,-one