SU1800497A1 - Method of determination of causes of instability of operation of automatic switches with thermal release device - Google Patents
Method of determination of causes of instability of operation of automatic switches with thermal release device Download PDFInfo
- Publication number
- SU1800497A1 SU1800497A1 SU914931820A SU4931820A SU1800497A1 SU 1800497 A1 SU1800497 A1 SU 1800497A1 SU 914931820 A SU914931820 A SU 914931820A SU 4931820 A SU4931820 A SU 4931820A SU 1800497 A1 SU1800497 A1 SU 1800497A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- response time
- thermal
- circuit breakers
- dispersion
- instability
- Prior art date
Links
Description
Изобретение относится к области низковольтного аппаратостроения. в частности к автоматическим выключателям.The invention relates to the field of low-voltage engineering. in particular to circuit breakers.
Цель изобретения - сокращение времени проектирования и уменьшение трудоемкости производства.The purpose of the invention is to reduce design time and reduce the complexity of production.
Поставленная цель достигается тем. что по способу определения причин нестабильности срабатывания автоматических выключателей с тепловыми расцепителями путем применения дисперсионного анализа, отбирают от пяти до десяти автоматических выключателей данного типа с одинаковыми номинальными данными и временами сра тических выключателей данного типа с одинаковыми номинальными данными и врембнами срабатывания. Для трехполюсных выключателей используют только один расцепитель среднего полюса. Не менее пяти раз при каждой определенной величине тока перегрузки измеряют время срабатывания для одного выключателя поочередно с каждым расцепителем из остальных выключателей и для одного расцепителя с каждым выключателем. По результатам измерений определяют дисперсию времени срабатывания для выключателя с различными расцепителями и дисперсию времени срабатывания для расцепителя с различными выключателями. Путем сопоставления дисперсии определяют вклад механизма свободного расцепления в нестабильность срабатывания выключателя по дисперсии времени срабатывания расцепителя с различными выключателями и вклад расцепления по дисперсии времени срабатывания выключателя с различными расцепителями. 2 з.п. ф-лы.The goal is achieved by that. that, according to the method for determining the instability of operation of circuit breakers with thermal releases by means of analysis of variance, five to ten circuit breakers of this type with the same rated data and times of the circuit breakers of this type with the same rated data and operating times are selected. For three-pole circuit-breakers, only one center-pole trip unit is used. At least five times for each defined value of the overload current, the response time is measured for one switch in turn with each release from the remaining switches and for one release with each switch. According to the measurement results, the variance of the response time for the circuit breaker with various releases and the variance of the response time for the circuit breaker with various switches are determined. By comparing the variance, the contribution of the free trip mechanism to the circuit breaker instability is determined by the dispersion of the trip time of the release with various circuit breakers and the trip contribution by the variance of the trip time of the circuit breaker with different trip units. 2 s.p. f-ly.
батывания с одним тепловым расцепителем в среднем полюсе для трехполосных выключателей. измеряют не менее пяти раз при каждой определенной величине тока перегрузки время срабатывания для одного автоматического выключателя поочередно с каждым тепловым расцепителем из остальных автоматических выключателей и для одного теплового расцепителя с каждым автоматическим выключателем, определяют дисперсию времени срабатывания для выключателя с различными тепловыми расцепителями и дисперсию времени срабатывания для теплового расцепителя сfiring with one thermal release in the middle pole for three-way switches. measure at least five times for each specific value of the overload current the response time for one circuit breaker in turn with each thermal release from the remaining circuit breakers and for one thermal release with each circuit breaker, determine the variance of the response time for a circuit breaker with different thermal releases and the variance of the response time for thermal release with
1800497 А1 различными выключателями и путем сопоставления этих дисперсий определяют вклад механизма свободного расцепления в нестабильность срабатывания выключателя по дисперсии времени срабатывания тепло- 5 вого расцепителя с различными выключателями и вклад теплового расцепителя по дисперсии времени срабатывания выключателя с различными тепловыми расцепителями, причем вклад механизма свободного Ю расцепления определяют по формуле1800497 A1 by different circuit breakers and by comparing these dispersions determine the contribution of the free trip mechanism to the instability of the circuit breaker by the variance of the response time of the thermal release with various circuit breakers and the contribution of the thermal release by the variance of the circuit time of the circuit breaker with various thermal releases, the contribution of the free decoupling mechanism determined by the formula
а вклад расцепителя по формулеand the contribution of the release according to the formula
Д (р) . -1 QQО/D ( p ). -1 QQO /
ДП)+ДР) 100/о· где Д(П) - дисперсия, обусловленная нестабильностыо действия механизма свободного расцепления;DP) + DR) 100 / o · where D (P) is the dispersion due to the instability of the action of the free trip mechanism;
Д(Р) - дисперсия, обусловленная неста- 25 бильностью действия расцепителя.D (P) is the dispersion due to the instability of the release.
Именно подобное техническое решение позволяет уменьшить количество влияющих факторов до двух, но эти два фактора являются зависимыми и агрегируют в себе все ос- 30 тальные факторы, что позволяет уменьшить длительность поиска причин остановки конвейера, т.е. уменьшить трудоемкость производства автоматических выключателей.It is such a technical solution that allows reducing the number of influencing factors to two, but these two factors are dependent and aggregate all the remaining factors in themselves, which reduces the duration of the search for the reasons for stopping the conveyor, i.e. reduce the complexity of the production of circuit breakers.
Сущность предлагаемого способа оп- 35 ределения причин нестабильности срабатывания автоматических выключателей заключается в следующем. Отбирать пятьдесять автоматических выключателей одного типа на один и тот же номинальный ток и 40 (для трехполюсных выключателей) оставляют в Них тепловые расцепители только в среднем полюсе. При температуре окружающей вреды +40°С (в термокамере) и токе перегрузки I, равном 1,251 н(1=1,25 |н), ре- 45 гулировкой теплового расцепителя добиваются Одного и того же времени срабатывания. В термокамере с температурой окружающей среды -40°С и токе перегрузки 1=1,2511н в корпусе одного из 50 отработанных автоматических выключателей, отрегулированным на одно и то же время срабатывания, делают по пять измерений времени срабатывания. Время остывания каждого ’выключателя после 55 срабатывания один час. Подсчитывается дисперсия по формуле д(р)= П1 = f где п=5:The essence of the proposed method for determining the causes of instability of operation of circuit breakers is as follows. To select fifty circuit breakers of the same type for the same rated current and 40 (for three-pole circuit breakers) leave thermal releases in them only in the middle pole. At an ambient temperature of + 40 ° C (in a heat chamber) and an overload current I of 1.251 n (1 = 1.25 | n ), adjusting the thermal release achieves the same response time. In a heat chamber with an ambient temperature of -40 ° C and an overload current of 1 = 1.2511n in the case of one of the 50 spent circuit breakers, adjusted for the same response time, five measurements of the response time are made. The cooling time of each switch after 55 tripping is one hour. The variance is calculated by the formula d (p) = P 1 = f where n = 5:
х - среднее арифметическое время срабатывания;x is the arithmetic mean response time;
XI - текущее время срабатывания.XI - current response time.
Результаты таких измерений для автоматичесих выключателей типа АЕ 2026 с I н = 1,6 А приведены в табл. 1.The results of such measurements for circuit breakers type AE 2026 with I n = 1.6 A are given in table. 1.
Так как дисперсия в этом случае обусловлена только работой тепловых расцепителей, то общая дисперсия будет Д(Р), в данном случае Д(Р)=9308,39.Since the dispersion in this case is due only to the operation of thermal releases, the total dispersion will be D (P), in this case D (P) = 9308.39.
Затем в термостате с температурой окружающей среды +40°С и током перегрузки 1=251н для одного и того же расцепителя одного из отобранных выключателей в корпусе каждого выключателя, отрегулированного на одно и то же время срабатывания, как и в первом случае, делают по пять измерений времени срабатывания, и подсчитывается дисперсия.Then, in a thermostat with an ambient temperature of + 40 ° С and an overload current of 1 = 251 n, for the same release of one of the selected switches in the case of each switch, adjusted for the same operation time, as in the first case, do five measurements of response time, and dispersion is calculated.
Результаты таких измерений внесены в табл. 2.The results of such measurements are listed in table. 2.
Так как дисперсия в этом случае обусловлена работой механизма свободного расцепления автоматического выключателя, то общая дисперсия будет Д(П), в данном случае Д(П)=14422,81.Since the dispersion in this case is due to the operation of the free trip mechanism of the circuit breaker, the total dispersion will be D (P), in this case D (P) = 14422.81.
На основании основного свойства дисперсии - дисперсия от суммы факторов равна сумме дисперсии от каждого фактора в отдельности - определяем вклад расцепителя в нестабильность срабатывания автоматического выключателя по формулеBased on the main dispersion property — the variance of the sum of factors is equal to the sum of the variance of each factor separately — we determine the contribution of the release to the instability of the circuit breaker according to the formula
Д(Р)D (P)
ДП)+ДР)DP) + DR)
100%.100%.
Для нашего случая вклад расцепителя составил:For our case, the contribution of the release was:
Д(Р) .100¾.^-- 9308,39D (P) .100¾. ^ - 9308.39
ДП)+Д(Р) . 1 14422,81 +9308,39DP) + D (P). 1 14422.81 +9308.39
X 100% =39,2%,X 100% = 39.2%,
Вклад механизма свободного расцепления в нестабильность срабатывания автома тического выключателя определяем по формулеThe contribution of the free trip mechanism to the instability of the circuit breaker is determined by the formula
Для нашего случая вклад механизма свободного расцепления составил:For our case, the contribution of the free trip mechanism was:
Д(П) . т 00 0/ = 14422,81D (P). t 00 0 / = 14422.81
ДП)+ДР) /0 14422.81 +9308,39 х 100% =60,8%.DP) + DR) / 0 14422.81 +9308.39 x 100% = 60.8%.
Таким образом, для каждого типа автоматического выключателя можно достаточно эффективно сузить зону поиска причин нестабильности срабатывания автоматического выключателя типа АЁ 2026, наиболее 5 вероятная причина остановки конвейера сборки будет заключаться в механизме свободного расцепления (60,8%). Такое предсказание позволяет сократить время проектирования и уменьшить трудоемкость 10 производства автоматических выключателей.Thus, for each type of circuit breaker, it is possible to effectively narrow down the search for the causes of instability of operation of the circuit breaker of the AE 2026 type, the most 5 likely reason for stopping the assembly conveyor will be the free trip mechanism (60.8%). Such a prediction can reduce design time and reduce the complexity of 10 production of circuit breakers.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU914931820A SU1800497A1 (en) | 1991-04-29 | 1991-04-29 | Method of determination of causes of instability of operation of automatic switches with thermal release device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU914931820A SU1800497A1 (en) | 1991-04-29 | 1991-04-29 | Method of determination of causes of instability of operation of automatic switches with thermal release device |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1800497A1 true SU1800497A1 (en) | 1993-03-07 |
Family
ID=21572159
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU914931820A SU1800497A1 (en) | 1991-04-29 | 1991-04-29 | Method of determination of causes of instability of operation of automatic switches with thermal release device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1800497A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2678693C1 (en) * | 2018-03-20 | 2019-01-31 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный аграрный университет" (ФГБОУ ВО Волгоградский ГАУ) | Method for determining causes of instability of operating thermal relays |
-
1991
- 1991-04-29 SU SU914931820A patent/SU1800497A1/en active
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2678693C1 (en) * | 2018-03-20 | 2019-01-31 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Волгоградский государственный аграрный университет" (ФГБОУ ВО Волгоградский ГАУ) | Method for determining causes of instability of operating thermal relays |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR890002044B1 (en) | Improved circuit breaker indication | |
| US5115371A (en) | Circuit breaker comprising an electronic trip device | |
| EP0949734A2 (en) | Dual microprocessor electronic trip unit for a circuit interrupter | |
| US5875088A (en) | Electrical switching apparatus employing interlocks for first and second trip functions | |
| GB2253957A (en) | Protecting and determining operating life of electric machine | |
| SU1800497A1 (en) | Method of determination of causes of instability of operation of automatic switches with thermal release device | |
| US3070728A (en) | Selective trip arrangement utilizing circuit breakers which are coordinated with current limiting fuses | |
| EP1938355B1 (en) | Protection apparatus for an electrical load | |
| US2666824A (en) | Circuit breaker | |
| EP0464076A1 (en) | Apparatus and method for measuring electric current in conditions of high interference. | |
| US7518475B2 (en) | Electrical switching apparatus, circuit interrupter and method of interrupting overcurrents of a power circuit | |
| US3205325A (en) | Circuit breaker trip device | |
| US20060012931A1 (en) | Three-pole circuit interrupter | |
| US3416035A (en) | Recloser static control circuit | |
| RU2678693C1 (en) | Method for determining causes of instability of operating thermal relays | |
| RU2259622C1 (en) | Method for overcurrent protection of electrical installations | |
| Stoving et al. | Interruption life of vacuum circuit breakers | |
| US1708789A (en) | Combined relay and indicator | |
| SU985879A1 (en) | Device for damage protection of three-phase electric motor | |
| US20240128737A1 (en) | Thermal failure prediction module and method for solid state circuit protection device | |
| US3599045A (en) | Discriminating fault indication circuit | |
| US9136079B2 (en) | Electronic trip unit, circuit interrupter including the same, and method of setting trip unit settings | |
| RU2084038C1 (en) | Method for calibration of automatic switches with heat circuit-breakers without current | |
| GB783366A (en) | Low-voltage high-current circuit interrupters | |
| SU1721658A1 (en) | Method for calibration of thermal maximum releasers |