RU2084038C1 - Method for calibration of automatic switches with heat circuit-breakers without current - Google Patents
Method for calibration of automatic switches with heat circuit-breakers without current Download PDFInfo
- Publication number
- RU2084038C1 RU2084038C1 RU95111942A RU95111942A RU2084038C1 RU 2084038 C1 RU2084038 C1 RU 2084038C1 RU 95111942 A RU95111942 A RU 95111942A RU 95111942 A RU95111942 A RU 95111942A RU 2084038 C1 RU2084038 C1 RU 2084038C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- current
- angle
- circuit breaker
- response time
- elements
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к низковольтному электроаппаратостроению, в частности, к калибровке автоматических выключателей с тепловыми расцепителями. The invention relates to low-voltage electrical engineering, in particular, to the calibration of circuit breakers with thermal releases.
Известен бестоковый способ предварительной калибровки теплового максимального расцепителя тока прямого нагрева с термобиметаллическим и регулировочным элементами и передающим механизмом, при котором положение регулировочного элемента устанавливают по температуре срабатывания, исходя из характеристик партии термобиметалла. Т.е. устанавливают соответствие партии термобиметалла неравенству
tмин•Aмакс•ρмакс≅ tмакс•Aмин•ρмин,
где tмин, tмакс границы указанного в технологической инструкции интервала времени срабатывания при заданной кратности "К" типа калибровки;
Aмин, Aмакс минимальная и максимальная величины чувствительности термобиметалла в данной партии;
ρмин, ρмакс минимальная и максимальная величины удельного электросопротивления термобиметалла в данной партии.There is a currentless method for pre-calibrating the thermal maximum direct current heating release with thermo-bimetallic and adjustment elements and a transmitting mechanism, in which the position of the adjustment element is set according to the response temperature, based on the characteristics of the batch of thermal bimetal. Those. establish compliance of batch of thermobimetal with inequality
t min • A max • ρ max ≅ t max • A min • ρ min ,
where t min , t max the boundaries of the operation time interval specified in the technological instruction for a given multiplicity "K" of calibration type;
A min , A max minimum and maximum values of the sensitivity of thermobimetal in a given batch;
ρ min , ρ max minimum and maximum values of electrical resistivity of thermobimetal in a given batch.
Затем устанавливают между свободным концом термобиметаллического элемента и передающим механизмом зазор, соответствующий средней расчетной величине тепловых деформаций термобиметаллического элемента
где L, δ C соответственно длина, толщина, полная теплоемкость термобиметаллического элемента;
Rмин, Rмакс минимальное и максимальное электрическое сопротивление токоведущей части термобиметаллического элемента, соответствующие rмин и ρмакс [1]
Недостатком такого способа калибровки является возможность его использования только для термобиметаллических элементов непосредственного нагрева и только для тепловых расцепителей с термобиметаллическими чувствительными элементами.Then, a gap is established between the free end of the thermobimetallic element and the transmission mechanism, which corresponds to the average calculated value of thermal deformations of the thermobimetallic element
where L, δ C, respectively, length, thickness, total heat capacity of the thermobimetallic element;
R min , R max minimum and maximum electrical resistance of the current-carrying part of the thermo-bimetallic element, corresponding to r min and ρ max [1]
The disadvantage of this calibration method is the possibility of its use only for thermobimetallic elements of direct heating and only for thermal releases with thermobimetallic sensitive elements.
Наиболее близким по технической сущности к заявляемому способу является способ бестоковой калибровки автоматических выключателей с тепловыми расцепителями, термобиметаллическими элементами, регулировочными элементами тепловых расцепителей, регулятором установки тока перегрузки с регулировочным барабаном и исполнительным механизмом (механизм свободного расцепления) с промежуточным ударным устройством отключения токов перегрузки, при котором сразу после термостабилизации путем однократного пропускания через тепловые расцепители тока, кратного номинальному, производят перемещение регулировочных элементов тепловых расцепителей в каждом полюсе до касания каждого из термобиметаллических элементов с исполнительным механизмом для обеспечения одновременности указанных касаний. В обесточенном состоянии доводят выключатель до срабатывания вращения регулировочного барабана, а затем поворачивают регулировочный барабан в обратном направлении на угол, предварительно статистически определенный для данного типа и данного номинального тока автоматического выключателя [2]
Недостатком такого способа калибровки является его малая универсальность. Он пригоден только для автоматических выключателей, содержащих промежуточный ударный механизм отключения токов перегрузки, и только для выключателей с термокомпенсацией.The closest in technical essence to the claimed method is a method of currentless calibration of circuit breakers with thermal releases, thermo-bimetallic elements, adjustment elements of thermal releases, an overload current setting regulator with an adjustment drum and an actuator (free trip mechanism) with an intermediate shock device for disconnecting overload currents, which immediately after thermal stabilization by a single pass through thermal uncouple and current times the nominal produce movement of the adjusting element releases heat in each pole to touch each termobimetallicheskih elements to the actuator for providing simultaneity these touches. In a de-energized state, the circuit breaker is brought to the operation of the adjustment drum rotation, and then the adjustment drum is turned in the opposite direction by an angle previously statistically determined for this type and given rated current of the circuit breaker [2]
The disadvantage of this calibration method is its low versatility. It is suitable only for circuit breakers containing an intermediate shock mechanism for tripping overload currents, and only for switches with thermal compensation.
Данный способ характеризуется сложностью и трудоемкостью статического определения угла поворота регулировочных элементов в зависимости от величины номинального тока. Кроме того, при конструктивных и технологических изменениях в автоматическом выключателе необходимо повторное статистическое определение угла поворота регулировочных элементов для каждого номинального тока. This method is characterized by the complexity and complexity of the static determination of the angle of rotation of the adjusting elements, depending on the value of the nominal current. In addition, with structural and technological changes in the circuit breaker, a repeated statistical determination of the angle of rotation of the adjustment elements for each rated current is necessary.
В основу изобретения поставлена задача бестокового способа калибровки автоматических выключателей с тепловыми расцепителями, при котором благодаря вращению регулировочных элементов на угол, установленный по определенной формуле, достигается осуществление калибровки автоматических выключателей любой конструкции с любым принципом действия теплового расцепителя и с любым видом нагрева тепловых элементов, что обеспечивает универсальность способа. The basis of the invention is the task of a currentless method for calibrating circuit breakers with thermal releases, in which, thanks to the rotation of the adjustment elements by an angle established by a certain formula, calibration of circuit breakers of any design with any principle of operation of a thermal release and with any type of heating of thermal elements is achieved, which provides the versatility of the method.
Поставленная задача решается тем, что в бестоковом способе калибровки автоматических выключателей с тепловыми расцепителями, с механизмом свободного расцепления и регулировочными элементами, заключающемся во вращении регулировочных элементов до срабатывания автоматического выключателя в обесточенном состоянии, а затем во вращении регулировочных элементов в обратном направлении на определенный угол для данного типа и данного номинального тока автоматического выключателя, согласно изобретению, угол устанавливают равным
где αг.н.(Io) нижнее граничное положение регулировочного элемента по нижней толерантной экспериментальной зависимости времени срабатывания от положения регулировочного элемента при токе несрабатывания I0 1,05 Iн (Iн номинальный ток автоматического выключателя);
αг.в.(I1) верхнее граничное положение регулировочного элемента по верхней толерантной экспериментальной зависимости времени срабатывания от положения регулировочного элемента при токе срабатывания I1 1,25 Iн или I1 1,35 Iн.The problem is solved in that in the currentless method of calibrating circuit breakers with thermal releases, with a free trip mechanism and adjusting elements, which consists in rotating the adjusting elements until the circuit breaker operates in a de-energized state, and then rotating the adjusting elements in the opposite direction by a certain angle for of this type and given rated current of the circuit breaker according to the invention, the angle is set equal to
where α g (I o ) the lower boundary position of the adjusting element according to the lower tolerant experimental dependence of the response time on the position of the adjusting element at a failure current I 0 1,05 I n (I n rated current of the circuit breaker);
α m.v. (I 1 ) the upper boundary position of the adjusting element according to the upper tolerant experimental dependence of the response time on the position of the adjusting element with the response current I 1 1.25 I n or I 1 1.35 I n
Причинно-следственная связь между совокупностью существенных признаков изобретения технического результата заключается в следующем. Именно установление угла регулировочными элементами по выше приведенной формуле позволяет с высокой надежностью в обесточенном положении осуществлять калибровку любой конструкции автоматических выключателей с любым принципом работы тепловых расцепителей и с любым видом нагрева тепловых элементов. При внесении конструктивных изменений в тепловой расцепитель или в механизм свободного расцепления достаточно проверить экспериментально при любом угле регулировочных элементов попадание времени срабатывания автоматического выключателя в определенную заранее зону между верхней и нижней границами для этого угла при токе I0 и I1, чтобы сразу же определить необходимость внесения изменений в бестоковую калибровку и их разновидность. За счет того заявляемый бестоковый способ калибровки автоматических выключателей с тепловыми расцепителями обладает универсальностью и возможностью быстрого учета конструктивных и технологических изменений на защитную характеристику автоматического выключателя и на способ его бестоковой калибровки.A causal relationship between the set of essential features of the invention of a technical result is as follows. It is the establishment of the angle by the adjusting elements according to the above formula that makes it possible to calibrate any design of circuit breakers with any principle of operation of thermal releases and with any type of heating of thermal elements with high reliability in a de-energized position. When making structural changes to the thermal release or to the free trip mechanism, it is enough to experimentally check at any angle of the adjustment elements that the operating time of the circuit breaker falls within a predetermined area between the upper and lower boundaries for this angle at a current of I 0 and I 1 , to immediately determine the need making changes to the currentless calibration and their variety. Due to that, the inventive non-current method for calibrating circuit breakers with thermal releases has the versatility and the ability to quickly take into account design and technological changes on the protective characteristic of the circuit breaker and on the method of its current-free calibration.
Сущность изобретения поясняется чертежом. На нем представлены функции, отражающие зависимость времени срабатывания автоматического выключателя от положения регулировочного элемента для двух значений токов перегрузки: тока несрабатывания I0 1,05 Iн и тока срабатывания I1 1,25 Iн или 1,35 Iн в зависимости от типа автоматического выключателя (Iн номинальный ток автоматического выключателя).The invention is illustrated in the drawing. It presents functions that reflect the dependence of the circuit breaker operating time on the position of the control element for two values of overload currents: failure current I 0 1,05 I n and operation current I 1 1,25 I n or 1,35 I n depending on type circuit breaker (I n rated current of the circuit breaker).
Разброс времени срабатывания автоматических выключателей на каждом токе перегрузки токе несрабатывания I0 и токе срабатывания I1 ограничен верхней и нижней толерантной границей: tв.0 и tн.0 - для тока I0 и tв.1, tн.1 для тока I1. Область 1 реализации времени срабатывания для тока I0 и область 2 реализации времени срабатывания автоматического выключателя для тока I1. Точка A на нижней толерантной границе tн.0, в которой эта зависимость переходит в вертикальную прямую, характеризует граничное положение регулировочного элемента для тока несрабатывания I0. Точка B на верхней толерантной границе tв.1, в которой эта зависимость переходит в вертикальную прямую, характеризует граничное положение регулировочного элемента для тока срабатывания I1. Точки A и B лежат на прямой 3, параллельной оси абсцисс. Прямая 3 отсекает на оси ординат граничное время срабатывания tгр.. Время несрабатывания откалиброванного автоматического выключателя при токе I0 ограничивается прямой 4, проходящей через точку tb 3600 с. Проекция т.A на ось абсцисс обозначена αг.н. нижнее граничное положение регулировочного элемента при токе несрабатывания I0, а проекция т. B на ось абсцисс обозначена αг.в. верхнее граничное положение регулировочного элемента при токе срабатывания I1. Зона 5 расположена между областями 1 и 2.The spread of the operating time of the circuit breakers at each overload current is the tripping current I 0 and the tripping current I 1 is limited by the upper and lower tolerance limits: t v.0 and t n.0 - for current I 0 and t v.1 , t n.1 for current I 1 . Region 1 of the implementation of the response time for the current I 0 and region 2 of the implementation of the response time of the circuit breaker for the current I 1 . Point A at the lower tolerance boundary t н.0 , at which this dependence becomes a vertical line, characterizes the boundary position of the adjustment element for the failure current I 0 . Point B on the upper tolerant boundary t c. 1 , in which this dependence becomes a vertical line, characterizes the boundary position of the adjustment element for the operating current I 1 . Points A and B lie on line 3 parallel to the abscissa axis. Line 3 cuts off the boundary response time t gr on the ordinate axis . . The failure time of a calibrated circuit breaker at current I 0 is limited to line 4 passing through point t b 3600 s. The projection of T.A onto the abscissa axis is designated α g . the lower boundary position of the adjusting element at a failure current I 0 , and the projection of T. B on the abscissa axis is designated α m.v. the upper boundary position of the adjusting element at the operating current I 1 . Zone 5 is located between areas 1 and 2.
Способ бестоковой калибровки автоматических выключателей реализуется следующим образом. Отбирают от 5 до 10 автоматических выключателей одного типа и одного номинального тока Iн. Вращением регулировочных элементов доводят их до срабатывания в обесточенном состоянии. Затем, вращая регулировочные элементы в обратном направлении на 0,5 оборота, устанавливают I-е фиксированное положение угла поворота α Пропуская поочередно по ним ток несрабатывания I0 1,05 Iн и ток срабатывания I1 1,25 Iн или I1=1,35Iн, измеряют время их срабатывания. Выполняют для каждого тока I0 и I1 и каждого автоматического выключателя не менее пяти измерений времени срабатывания. Таким образом, для данного фиксированного положения угла поворота регулировочных элементов получат не менее 25 измерений времени срабатывания. Снова вращают регулировочные элементы и устанавливают 2-е фиксированное положение угла их поворота, равное одному обороту, и повторяют измерения времени срабатывания автоматических выключателей при токах I0 и I1. Снова получают не менее 25 измерений времени срабатывания автоматических выключателей. Снова устанавливают новое фиксированное положение угла поворота регулировочных элементов и повторяют измерения и т.д. Измерения заканчиваются, когда время срабатывания достигает 3600 с. Выделяют две области 1 и 2 реализации времени срабатывания Одну 1 для тока перегрузки, равного току несрабатывания I0 1,05 Iн. Вторую 2 для тока перегрузки, равного току срабатывания I1 1,25 Iн или 1,35 Iн в зависимости от серии автоматических выключателей. Область 1 ограничена верхней tв.о.(α) и нижней tн.о.(α) толерантной границей. tв.о.(α) аппроксимирует для каждого фиксированного положения регулировочных элементов максимальное время срабатывания автоматических выключателей не менее 25 измерений. tн.о.(α) аппроксимируют для каждого фиксированного положения регулировочных элементов минимальное время срабатывания автоматических выключателей из 25 измерений. Область 2 ограничена аналогично верхней tв.1(α) и нижней tн.1(α) толерантной границей.The method of currentless calibration of circuit breakers is implemented as follows. From 5 to 10 circuit breakers of the same type and one rated current I n are selected . Rotating the adjusting elements bring them to actuation in a de-energized state. Then, rotating the adjusting elements in the opposite direction by 0.5 turns, set the I-th fixed position of the angle of rotation α Skipping alternating current I 0 1.05 I n and tripping current I 1 1.25 I n or I 1 = 1.35I n , measure their response time. Perform for at least five current measurements for each current I 0 and I 1 and each circuit breaker. Thus, for a given fixed position of the angle of rotation of the adjustment elements, at least 25 measurements of the response time will be obtained. Again, rotate the adjusting elements and set the 2nd fixed position of the angle of rotation equal to one revolution, and repeat the measurement of the response time of the circuit breakers at currents I 0 and I 1 . Again, at least 25 measurements of the operating time of the circuit breakers are obtained. Again establish a new fixed position of the angle of rotation of the adjusting elements and repeat the measurements, etc. Measurement ends when the response time reaches 3600 s. There are two areas 1 and 2 of the implementation of the response time One 1 for the overload current equal to the failure current I 0 1,05 I n The second 2 for the overload current equal to the tripping current I 1 1.25 I n or 1.35 I n depending on the series of circuit breakers. Region 1 is bounded by the upper t.o. (α) and lower t n.a. (α) tolerant border. t acting (α) approximates for each fixed position of the adjustment elements the maximum operating time of the circuit breakers is at least 25 measurements. t n.a. (α) approximate for each fixed position of the adjustment elements the minimum response time of the circuit breakers from 25 measurements. Region 2 is bounded similarly to the upper t B.1 (α) and lower t N. 1 (α) tolerant border.
Введем понятие граничного положения регулировочных элементов для токов I0 и I1. Для тока I0 граничное положение регулировочных элементов будет определяться такой т. A на нижней толерантной границе tн.о.(α) в которой кривая переходит в вертикальную прямую. Для тока I1 граничное положение регулировочных элементов будет определяться точкой B на верхней толерантной границе tв.1(α) в которой кривая переходит в вертикальную прямую.We introduce the concept of the boundary position of the adjusting elements for currents I 0 and I 1 . For current I 0, the boundary position of the adjusting elements will be determined by such a T. A at the lower tolerant border t n.o. (α) in which the curve goes into a vertical line. For current I 1, the boundary position of the adjusting elements will be determined by point B on the upper tolerant boundary t in 1 (α) in which the curve goes into a vertical line.
Точки A и B лежат на прямой 3 параллельной оси абсцисс, так как тепловая постоянная τ теплового расцепителя одна и та же. Проходя через т. A и B, прямая 3 отсекает на оси ординат граничное время срабатывания tгр..Points A and B lie on line 3 parallel to the abscissa axis, since the thermal constant τ of the thermal release is the same. Passing through points A and B, line 3 cuts off the boundary response time t gr on the ordinate axis . .
Из точки tb 3600 с на оси ординат проводим прямую 4, параллельную оси абсцисс, которая ограничивает сверху область несрабатывания откалиброванного автоматического выключателя согласно требований соответствующих технических условий при токе несрабатывания I0.From point t b 3600 s, we draw a straight line 4 on the ordinate axis parallel to the abscissa axis, which limits the non-operation area of the calibrated circuit breaker from above according to the requirements of the corresponding technical conditions at the operation current I 0 .
Анализируя взаимное расположение прямых 3 и 4, можно сформулировать первое условие калибруемости автоматического выключателя
tb ≥ tгр.(1)
Если условие (1) выполняется, то правильно откалиброванный автоматический выключатель будет удовлетворять требованиям
tср.0 > tb и tср.1 <tb,(2)
где tср.0 время срабатывания откалиброванного автоматического выключателя при токе несрабатывания I0;
tср.1 время срабатывания откалиброванного автоматического выключателя при токе срабатывания I1.Analyzing the mutual arrangement of lines 3 and 4, we can formulate the first condition for the calibrability of the circuit breaker
t b ≥ t gr (one)
If condition (1) is fulfilled, then a properly calibrated circuit breaker will satisfy the requirements
t cf. 0 > t b and t cf. 1 <t b , (2)
where t cf. 0 is the response time of a calibrated circuit breaker with a tripping current I 0 ;
t cf. 1 response time of a calibrated circuit breaker at a trip current I 1 .
Таким образом, если имеет место условие (1), то при любых значениях a находящихся в интервале
aг.н.(Io) < α < αг.в.(I1), (3)
автоматический выключатель будет удовлетворять требованиям (2), т.е. будет считаться откалиброванным.Thus, if condition (1) holds, then for any values of a in the interval
a year (I o) <α <α GV (I 1 ), (3)
the circuit breaker will satisfy the requirements (2), i.e. will be considered calibrated.
Проще всего установить нормируемое для калибровки положение регулировочных элементов в точке, равноудаленной от αг.н. и αг.в. т.е.The easiest way to establish the normalized calibration position of the adjusting elements at a point equidistant from α g. and α m.v. those.
где αг.н.(Io) и αг.в.(I1) проекция т. A и B на ось абсцисс, соответственно.
where α g (I o) and α GV (I 1 ) projection of T. A and B onto the abscissa, respectively.
Коэффициенты 1,05 и 0,95 введены с целью приведения к удобному для вычисления значений αг.н.(Io) и αг.в.(I1) виду
αг.н.(Io) ≅ α ≅ αг.в.(I1)
Данный способ бестоковой калибровки автоматических выключателей универсален, так как пригоден для тепловых расцепителей, работающих на любом принципе действия и любых материалах, с любым способом нагрева теплового расцепления, а также пригоден не только для автоматических выключателей с промежуточным ударным устройством отключения токов перегрузки, но и для автоматических выключателей безударного механизма. Кроме того, при внесении технологических или конструкционных изменений в автоматический выключатель необходимо на малой ступени угла поворота регулировочных элементов проверить, укладывается ли время срабатывания автоматических выключателей в указанный диапазон времени срабатывания для данного положения регулировочных элементов, определяемый по кривым зависимостей времени срабатывания от положения регулировочных элементов при токах I0 и I1. Если укладывается, то изменений в калибровку не вносить, если не укладывается, то сделать соответствующую поправку. Это позволит оперативно решать задачи при производстве автоматических выключателей и не снижать процент выхода продукции с первого предъявления на конвейере сборки автоматических выключателей.Coefficients of 1.05 and 0.95 were introduced in order to bring to a convenient G. (I o) and α GV (I 1 ) mind
α g. (I o) ≅ α ≅ α GV (I 1 )
This method of currentless calibration of circuit breakers is universal, as it is suitable for thermal releases operating on any operating principle and any materials, with any method of heating thermal trip, and is also suitable not only for circuit breakers with an intermediate shock device for disconnecting overload currents, but also for circuit breakers shockproof mechanism. In addition, when making technological or structural changes to the circuit breaker, it is necessary at a small step of the angle of rotation of the adjusting elements to check whether the response time of the circuit breakers falls within the specified response time range for a given position of the adjusting elements, determined by the curves of the dependence of the response time on the position of the adjusting elements at currents I 0 and I 1 . If it fits, then do not make changes to the calibration; if it does not fit, then make the appropriate correction. This will allow you to quickly solve problems in the production of circuit breakers and not reduce the percentage of output from the first presentation on the conveyor assembly of circuit breakers.
Claims (2)
где αг.н(Io) - нижнее граничное положение регулировочного элемента по нижней толерантной экспериментальной зависимости времени срабатывания от положения регулировочного элемента при токе несрабатывания I0 1,05 Iн (Iн номинальный ток автоматического выключателя);
αг.в(I1) - верхнее граничное положение регулировочного элемента по верхней толерантной экспериментальной зависимости времени срабатывания от положения регулировочного элемента при токе срабатывания I1 1,25 или 1,35 Iн.1. A currentless method for calibrating circuit breakers with thermal releases, a free trip mechanism and adjusting elements, which consists in rotating the adjusting elements until the circuit breaker operates in a de-energized state, and then rotating the adjusting elements in the opposite direction by a certain angle for this type and given rated current circuit breaker, characterized in that the angle is set equal to
where α gn (I o ) is the lower boundary position of the adjusting element according to the lower tolerant experimental dependence of the response time on the position of the adjusting element with a failure current I 0 1,05 I n (I n rated current of the circuit breaker);
α g.v (I 1 ) - the upper boundary position of the adjusting element according to the upper tolerant experimental dependence of the response time on the position of the adjusting element with the operating current I 1 1.25 or 1.35 I N.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95111942A RU2084038C1 (en) | 1995-07-11 | 1995-07-11 | Method for calibration of automatic switches with heat circuit-breakers without current |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU95111942A RU2084038C1 (en) | 1995-07-11 | 1995-07-11 | Method for calibration of automatic switches with heat circuit-breakers without current |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU95111942A RU95111942A (en) | 1996-07-27 |
| RU2084038C1 true RU2084038C1 (en) | 1997-07-10 |
Family
ID=20169996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU95111942A RU2084038C1 (en) | 1995-07-11 | 1995-07-11 | Method for calibration of automatic switches with heat circuit-breakers without current |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2084038C1 (en) |
-
1995
- 1995-07-11 RU RU95111942A patent/RU2084038C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 1663639, кл. H 01 H 69/01, 1991. 2. Авторское свидетельство СССР N 1631662, кл. H 01 H 69/01, 1991. * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU95111942A (en) | 1996-07-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1912238B1 (en) | Circuit interrupter including a shunt wire current sensor and a processor having a thermal overload predictive function | |
| EP2023367B1 (en) | Method for adjusting trip sensitivity of thermal overload protection apparatus | |
| PH26067A (en) | Adjustable circuit breaker thermal trip unit | |
| KR20090014904A (en) | Thermal overload trip apparatus and trip sensitivity adjusting method for the same | |
| KR100342096B1 (en) | Solid state overload relay | |
| US4109226A (en) | Disconnect switch with reset mechanism | |
| AU608231B2 (en) | Overload switch | |
| RU2084038C1 (en) | Method for calibration of automatic switches with heat circuit-breakers without current | |
| Abirami et al. | Electronic circuit breaker for overload protection | |
| EP2181457B1 (en) | Electrical switching apparatus, circuit interrupter and method of interrupting overcurrents of a power circuit | |
| CA2668343A1 (en) | Method of bi-directional thermal calibration of a circuit interrupter frame and circuit interrupter test system including the same | |
| EP0995251A1 (en) | Solid state overload relay | |
| US6466424B1 (en) | Circuit protective device with temperature sensing | |
| US2468645A (en) | Protective device and signal means for circuit breakers | |
| US4229775A (en) | Circuit breaker magnetic trip device with time delay | |
| GB1570138A (en) | Tripping device with thermal deleay | |
| US3155795A (en) | Circuit breaker trip device with ambient compensation and adjusting means therefor | |
| US4054857A (en) | Time delay disconnect switch | |
| JP3711153B2 (en) | Circuit breaker | |
| US3470516A (en) | Temperature-responsive bimetal tripping device | |
| US3506941A (en) | Thermal tripping device for circuit breaker | |
| RU2120150C1 (en) | No-current method for calibrating circuit breakers with thermal releases | |
| RU2165112C2 (en) | Thermal relay | |
| US3505582A (en) | Protective device for three-phase induction-motors | |
| KR101981595B1 (en) | Trip device of molded-case circuit breaker |