SU1776808A1 - Method for controlling fastening of anchor in hole - Google Patents
Method for controlling fastening of anchor in hole Download PDFInfo
- Publication number
- SU1776808A1 SU1776808A1 SU894763736A SU4763736A SU1776808A1 SU 1776808 A1 SU1776808 A1 SU 1776808A1 SU 894763736 A SU894763736 A SU 894763736A SU 4763736 A SU4763736 A SU 4763736A SU 1776808 A1 SU1776808 A1 SU 1776808A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- anchor
- rod
- strength
- borehole
- fastening
- Prior art date
Links
Description
Изобретение относится к горному делу, может быть использовано при шахтных или лабораторных испытаниях анкерной крепи, преимущественно для контроля прочности закрепления анкеров.The invention relates to mining, can be used in mine or laboratory tests of roof bolting, mainly to control the strength of the anchors.
Известен способ контроля закрепления анкерной крепи, в котором на выступающий конец анкера при помощи нагружающего устройства воздействуют растягивающей нагрузкой, измеряют выдергивающую нагрузку, по которой судят о несущей способности анкера (1),There is a known method for controlling the fastening of anchor support, in which a tensile load is applied to the protruding end of the anchor using a loading device, the pull-out load is measured, by which the bearing capacity of the anchor is judged (1),
В этом способе за норму надежного закрепления анкера в шпуре принимают двойной вес заанкерованных пород в ряду, приходящийся на один анкер.In this method, the double weight of the anchored rocks in a row per one anchor is taken as the rate of reliable anchor fixation in the borehole.
Этот способ позволяет контролировать работоспособность анкеров однозамкового типа, эксплуатационная надежность которых определеяется величиной выдергивающей нагрузки, соответствующей максимальной прочности закрепления замков в шпуре или разрывной прочности стер«жня анкера.This method makes it possible to control the performance of single-lock anchors, the operational reliability of which is determined by the magnitude of the pull-out load corresponding to the maximum strength of fastening the locks in the borehole or the breaking strength of the anchor rod.
Однако этот способ обладает низкой достоверностью определения эксплуатационной надежности анкеров, закрепленных по всей длине шпура или многозамковых анкеров.However, this method has a low reliability in determining the operational reliability of anchors fixed along the entire length of the borehole or multi-lock anchors.
Известен способ контроля закрепления анкерной крепи, в котором воздействуют преобразователем колебаний на выступающий конец анкера, возбуждают в арматурном.стержне продольные колебания, которое воспринимают индикатором резонанса. По измеренной частоте собственных продольных колебаний стержня анкера определяют коэффициент защемления анкера, по которому судят о качестве его ‘ закрепления в шпуре (2).There is a known method for monitoring the fastening of the roof bolting, in which the vibration transducer is applied to the protruding end of the anchor, longitudinal vibrations are excited in the reinforcing rod, which is perceived by the resonance indicator. According to the measured frequency of natural longitudinal vibrations of the anchor rod, the coefficient of clamping of the anchor is determined, according to which the quality of its fixation in the borehole is judged (2).
Недостаток способа - низкая достоверность сведений о качестве закрепления анкера в шпуре.The disadvantage of this method is the low reliability of information about the quality of the anchor fastening in the borehole.
Указанный недостаток обусловлен отсутствием количественной оценки эксплуатационной надежности закрепления анкера в шпуре, например, воздействием определенной. максимальной растягивающей нагрузки, приложенной к выступающему концу анкера, которая характеризует прочность закрепления анкера в шпуре. О степени закрепления анкера в шпуре судят по тому оценочному параметру, который не отражает действительное состояние закрепленного анкера. При контроле этим способом полагают, что длина незащемленной части стержня анкера соответствует длине выступающего конца стержня анкера, а свойства материала стержня в'обязательном порядке соответствуют паспортным значениям. Однако, в процессе работы анкера длина незащемленной части стержня анкера может меняться от разных воздействий на обнажения, например сейсмического воздействия взрывных работ, горного давления и т.д. Кроме того, изменение свойств материала анкера в незащищенной его части может происходить также за счет окисления материала стержня. А чувствительность коэффициента защемления анкера к изменению величины сцепления с затвердевшим раствором падает с удалением от контура выработки.This disadvantage is due to the lack of a quantitative assessment of the operational reliability of fixing the anchor in the borehole, for example, by a certain effect. maximum tensile load applied to the protruding end of the anchor, which characterizes the strength of the anchor in the borehole. The degree of anchor fixation in the borehole is judged by the estimated parameter that does not reflect the actual state of the anchored anchor. When checking in this way, it is assumed that the length of the unrestrained part of the anchor rod corresponds to the length of the protruding end of the anchor rod, and the properties of the rod material necessarily correspond to the passport values. However, during the operation of the anchor, the length of the unrestrained part of the anchor rod can vary from different influences on the outcrops, for example, the seismic effect of blasting, rock pressure, etc. In addition, a change in the properties of the anchor material in its unprotected part can also occur due to the oxidation of the rod material. And the sensitivity of the coefficient of pinching of the anchor to a change in the value of adhesion with the hardened mortar decreases with distance from the working contour.
Поэтому возможны случаи, когда при отсутствии сцепления стержня с затвердевшим составом в наиболее ответственных за работоспособность участках анкера, по прочности сцепления стержня анкера в приконтурной части выработки коэффициентом защемления анкера будет фиксироваться нормальное сцепление анкера по всей длине. Это снижает достоверность определения эксплуатационной надежности установленного анкера.Therefore, there are cases when, in the absence of adhesion of the rod with the hardened composition in the sections of the anchor most responsible for the operability, according to the adhesion strength of the anchor rod in the near-contour part of the working, the anchor pinching coefficient will be fixed along the entire length of the anchor. This reduces the reliability of determining the operational reliability of the installed anchor.
Эксплуатационная надежность анкеров, установленных в шпуре, характеризуется величиной сдвиговой прочности закрепления стержня анкера в интервалах, характеризуемых минимальной прочностью зацепления. Для достоверной оценки работоспособности анкера нужны сведения о распределении· по длине анкера величины прочности закрепления и положение интервалов минимальной прочности закрепления. Потеря эксплуатационной надежности анкера, закрепленного в шпуре, происходит путем потери сил адгезии·, затвердевшего раствора. Нагрузка, приложенная к. выступающему в выработку концу анкера, воспринимается не по всей длине закрепления стержня, а лишь в ограниченном интервале, прилегающем к зоне концентрации сдвиговой нагрузки в затвердевшем растворе. Потеря сил адгезии в зоне концентрации сдвиговой нагрузки приводит к смещению этой зоны по длине анкера. Регистрируемая при этом максимальная нагрузка на выступающий конец анкера будет определять величину сил адгезии уже в новом интервале стержня. Исходя из.изложенных представлений о характере изменения прочности закрепления стержня под действием нагрузки, приложенной к выступающему в выработку концу стержня, регистрация максимальной выдергивающей нагрузки характеризует прочность закрепления не всего анкера, а лишь некоторого его интервала, имеющего максимальную величину сил адгезии. Учитывая отсутствие контроля полноты заполнения шпура раствором и его качества, оценка эксплуатационной надежности.анкера, установленного в шпуре указанным способом, может быть недостоверной. Это может быть, например, в следующих случаях:The operational reliability of anchors installed in a borehole is characterized by the value of the shear strength of the anchor rod anchorage in the intervals characterized by the minimum engagement strength. For a reliable assessment of the performance of the anchor, information is needed on the distribution of the value of the fastening strength along the length of the anchor and the position of the intervals of the minimum fastening strength. The loss of the operational reliability of the anchor fixed in the borehole occurs due to the loss of adhesion forces, the hardened mortar. The load applied to the end of the anchor protruding into the working is perceived not along the entire length of the rod anchorage, but only in a limited interval adjacent to the zone of shear load concentration in the solidified solution. Loss of adhesion forces in the zone of shear load concentration leads to displacement of this zone along the length of the anchor. The recorded maximum load on the protruding end of the anchor will determine the magnitude of the adhesion forces already in the new rod interval. Based on the above ideas about the nature of the change in the strength of the fastening of the rod under the action of a load applied to the end of the rod protruding into the working, the registration of the maximum pulling load characterizes the fastening strength not of the entire anchor, but only of a certain interval of it having the maximum value of the adhesion forces. Given the lack of control over the completeness of filling the hole with mortar and its quality, the assessment of the operational reliability of the rocker installed in the hole in this way may be unreliable. This can be, for example, in the following cases:
незаполнена раствором часть шпура, расположенная в ненарушенном массиве, а величина прочности закрепления анкера в устьевой части'шпура соответствует нормативной прочности;the part of the hole located in the undisturbed massif is not filled with mortar, and the value of the strength of the anchor fastening in the wellhead part of the hole corresponds to the standard strength;
шпур полностью заполнен раствором, но часть стержня анкера потеряла сцепление с затвердевшим раствором, например, из-за сейсмического воздействия взрывных работ, воздействия горного давления, физико-химического воздействия и т.д.;the borehole is completely filled with mortar, but part of the anchor rod has lost its adhesion with the hardened mortar, for example, due to the seismic effect of blasting, rock pressure, physicochemical effects, etc .;
установлен многозамковый анкер.a multi-lock anchor is installed.
Таким образом, данный способ обладает, низкой достоверностью определения эксплуатационной надежности установленного в шпуре анкера. Этим способом невозможно определить: распределение прочности закрепления анкера по его длине, выявить положение интервалов потери прочности закрепления анкера в массиве горных пород, являющиеся основными показателями работоспособности анкера.Thus, this method has a low reliability of determining the operational reliability of the anchor installed in the borehole. Using this method, it is impossible to determine: the distribution of the strength of the anchor fastening along its length, to identify the position of the intervals of the loss of the strength of the anchor fastening in the rock mass, which are the main indicators of the anchor performance.
Цель изобретения - определение эксплуатационной надежности установленного в шпуре анкера.The purpose of the invention is to determine the operational reliability of the anchor installed in the borehole.
Цель достигается тем, что в способе контроля прочности закрепления анкера в шпуре, включающем возбуждение в анкерном стержне колебаний путем воздействия на его выступающий конец преобразователем колебаний и измерение посредством индикатора резонанса частоты собственных колебаний стержня, согласно изобретению, одновременно с возбуждением в стержне колебаний посредством гидродомкрата производят его растяжение в режиме жесткого нагружения, при этом по изменению по мере растяжения величины нагрузки и частоты колебаний определяют прочность закрепления стержня на отдельных участках по его длине.The aim is achieved by the fact that in a method for controlling the strength of anchor fastening in a borehole, including excitation of vibrations in the anchor rod by acting on its protruding end with a vibration transducer and measuring by means of a resonance indicator the frequency of natural vibrations of the rod, according to the invention, simultaneously with excitation of vibrations in the rod by means of a hydraulic jack, its stretching in the rigid loading mode, while the change in the magnitude of the load and the frequency of vibrations as it stretches determines the strength of the fastening of the rod in individual sections along its length.
На фиг. 1 показана принципиальная схема устройства для осуществления способа: на фиг. 2 - измеренная диаграмма нагружения стержня анкера; на фиг. 3 - график изменения нагрузки по длине анкера: на фиг. 4 - график тарировочной зависимости длины незащемленной части стержня анкера от частоты и нагрузки.FIG. 1 shows a schematic diagram of a device for implementing the method: FIG. 2 - measured loading diagram of the anchor rod; in fig. 3 is a graph of the change in the load along the length of the anchor: Fig. 4 is a graph of the calibration dependence of the length of the unrestrained part of the anchor rod on frequency and load.
Устройство для осуществления способа контроля прочности закрепления анкера 1 содержит нагрузочное устройство, которое состоит из корпуса 2, захвата 3, гидродомкрата 4, масляного насоса 5, вентиля 6, манометра 7. Для возбуждения поперечных колебаний установлен электромагнит 8, питаемый генератором 9 (переменной частоты) и индикатор резонанса 10. Анкер помещен в шпур 11, заполненный затвердевшим раствором 12,The device for implementing the method for monitoring the strength of the anchor 1 fixation contains a loading device, which consists of a housing 2, a gripper 3, a hydraulic jack 4, an oil pump 5, a valve 6, a pressure gauge 7. To excite lateral vibrations, an electromagnet 8 is installed, powered by a generator 9 (variable frequency) and a resonance indicator 10. The anchor is placed in a hole 11 filled with hardened mortar 12,
Способ осуществляется следующим образом.The method is carried out as follows.
На выступающий конец анкера 1 при помощи нагружающего устройства (позиции 2-7) воздействуют растягивающей нагрузкой, причем анкер 1 нагружают в режиме жесткого нагружения. Одновременно при этом возбуждают поперечные колебания на выступающем конце анкера 1 при помощи электромагнита 8. Регистрируют величину приложенной нагрузки при помощи манометра 7 и частоту основного тока собственных поперечных колебаний анкера с помощью индикатора резонанса 10 и генератора переменной частоты 9.A tensile load is applied to the protruding end of the anchor 1 by means of a loading device (positions 2-7), and the anchor 1 is loaded in a rigid loading mode. At the same time, transverse vibrations are excited at the protruding end of the anchor 1 using an electromagnet 8. The value of the applied load is recorded using a pressure gauge 7 and the frequency of the main current of natural transverse vibrations of the anchor using a resonance indicator 10 and a variable frequency generator 9.
На основании полученных данных строят кривую Р = f(Q) (см. фиг. 2) и при помощи тарировочных графиков I = f(P, Q) (см. фиг. 4) определяют длины незащищенных частей анкера 1 и величины предельных нагрузок потерь сцепления стержня анкера 1 с затвердевшим раствором 12, которые служат характеристиками поинтервальной несущей способности анкера 1.Based on the data obtained, a curve P = f (Q) is plotted (see Fig. 2) and using the calibration graphs I = f (P, Q) (see Fig. 4), the lengths of the unprotected parts of the anchor 1 and the values of the ultimate load losses are determined adhesion of the anchor rod 1 with the hardened mortar 12, which serve as characteristics of the interval bearing capacity of the anchor 1.
Пример осуществления способа. На выступающий конец анкера 1. изготовленного из стали М-3 диаметром 16 мм, длиной м, установленного в шпуре 11 диаметром 42 мм, заполненного бетонным раствором 12 с цементом марки М-400 при помощи захвата 3 прикрепляют нагрузочнор устройство типа ППМ-3 таким образом, чтобы корпус 2 устройства был надежно прижат к выравненной поверхности контура горной выработки 13. Рабочую жидкость (на чертеже не показана) из масляного насоса 5 через клапан 6 подают в гидродомкрат 4, передвигающийся поршень которого воздействует растягивающей нагрузкой 1-104Н наанкер 1 в режиме жесткого нагружения. В процессе увеличения нагрузки от 1-104 до 6-104Н. фиксируемой манометром 7, поинтервально с шагом через 1·104Η возбуждают поперечные колебания в выступающем конце анкера 1 при помощи электромагнита 8.An example of the implementation of the method. On the protruding end of the anchor 1. made of steel M-3 with a diameter of 16 mm, a length of m, installed in a borehole 11 with a diameter of 42 mm, filled with concrete mortar 12 with cement grade M-400 using a grip 3, a load-carrying device of the type PPM-3 is attached in this way so that the body 2 of the device is reliably pressed against the leveled surface of the mine contour 13. The working fluid (not shown in the drawing) from the oil pump 5 through the valve 6 is fed to the hydraulic jack 4, the moving piston of which acts with a tensile load of 1-10 4 N on the anchor 1 in rigid loading mode. In the process of increasing the load from 1-10 4 to 6-10 4 N. fixed by a pressure gauge 7, at intervals with a step of 1 · 10 4 Η, transverse vibrations are excited at the protruding end of the anchor 1 using an electromagnet 8.
При возбуждении колебаний в анкере 1 производят измерение частоты основного тона поперечных колебаний незащемленной части стержня анкера. Измерение частоты производят путем совмещения частоты возбуждающего магнитного поля электромагнита 8 с частотой основного тона поперечных колебаний незащемленной части стержня анкера 1 при помощи индикатора резонанса 10 и измерителя частоты генера7 тора переменной частоты 9. При подходе нагрузки к пределу прочности сцепления стержня анкера учащают шаг измерения частоты для регистрации пиковых значений частоты и нагрузки, соответствующих интервальным значениям прочности и длины незащемленной части анкера (точки “а”, “Ь, “с, “d на фиг. 2) и сбрасываемым значениям нагрузки и частоты при разрушении испытываемого интервала стержня анкера (точки b. “с”, d” на фиг. 2). По измеренным значениям частоты и нагрузки строят диаграмму нагружения анкера Р = f(Q) (см. фиг. 2), характеризующую· процесс разрушения закрепления анкера при воздействии растягивающей нагрузки на выступающий в выработку конец анкера. По значениям величины нагрузки и частоты в точках “а”, “b, “с, “d диаграммы нагружения с помощью тарировочной зависимости I = f(P, Q) (см. фиг. 4) определяют длину незащемленной части анкера.When vibrations are excited in the anchor 1, the frequency of the fundamental tone of the transverse vibrations of the unrestrained part of the anchor rod is measured. The frequency is measured by combining the frequency of the exciting magnetic field of the electromagnet 8 with the frequency of the fundamental tone of the transverse oscillations of the unrestrained part of the anchor rod 1 using the resonance indicator 10 and the frequency meter of the variable frequency generator 9. When the load approaches the adhesion strength of the anchor rod, the frequency measurement step is increased for registration of peak values of frequency and load corresponding to the interval values of strength and length of the unrestrained part of the anchor (points "a", "b," c, "d in Fig. 2) and the reset values of the load and frequency at the destruction of the tested interval of the anchor rod (points b . "C", d "in Fig. 2). Based on the measured values of frequency and load, an anchor loading diagram P = f (Q) is plotted (see Fig. 2), which characterizes the process of destruction of the anchor fastening when a tensile load is applied to the anchor end protruding into the mine. According to the values of the load and frequency at points "a", "b," c, "d of the loading diagram using the calibration dependence I = f (P, Q) (see Fig. 4), the length of the unrestrained part of the anchor is determined.
На диаграмме нагружения (см. фиг. 2) значения величины нагрузки в точке “a” Qa= = 6>104 Н, а частоты Ра = 6200 Гц. Точка с абсциссой Qa = 6·104 Н и ординатой Ра = 6200 Гц на тарировочной зависимости I f(P, Q) (см. фиг. 4) расположена вблизи тарировочной кривой с значением длины незащемленной части стержня анкера I = 0,5 м. Аналогично, определив значения длины незащемленной части стержня анкера для точек Ь, “с, “d, наносим пиковые значения нагрузок диаграммы нагружения Р = f(Q)(cM. фиг. 2) на график пойнтервальной прочности закрепления стержня анкера, представлен5 ный на фиг. 3. Величина прочности закрепления Q = 4.2 ·104 Н стержня анкера 1 в интервале 1,3-2 Ом, расположенном в ненарушенных устойчивых породах, меньше нормативной прочности закрепления анке10 ра. Поэтому, несмотря на превышение нормативной прочности закрепления анкера в интервале 0,9-1,3 м, расположенном в зоне нарушенных пород, анкер признается непригодным для дальнейшей эксплуатации.On the loading diagram (see Fig. 2) the values of the load at the point “a” are Qa = 6> 10 4 N, and the frequency is Pa = 6200 Hz. The point with the abscissa Qa = 6 · 10 4 N and the ordinate Pa = 6200 Hz on the calibration curve I f (P, Q) (see Fig. 4) is located near the calibration curve with the length of the unrestrained part of the anchor rod I = 0.5 m . Similarly, having determined the values of the length of the unrestrained part of the anchor rod for points b, c, d, we plot the peak values of the loads of the loading diagram P = f (Q) (cM. Fig. 2) on the graph of the interval strength of the anchor rod fastening, presented on fig. 3. The value of the fastening strength Q = 4.2 · 10 4 N of the anchor rod 1 in the range of 1.3-2 Ohm located in undisturbed stable rocks is less than the standard strength of the anchor fastening10. Therefore, despite the excess of the standard strength of the anchor fastening in the 0.9-1.3 m interval located in the zone of disturbed rocks, the anchor is considered unsuitable for further operation.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894763736A SU1776808A1 (en) | 1989-11-28 | 1989-11-28 | Method for controlling fastening of anchor in hole |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU894763736A SU1776808A1 (en) | 1989-11-28 | 1989-11-28 | Method for controlling fastening of anchor in hole |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1776808A1 true SU1776808A1 (en) | 1992-11-23 |
Family
ID=21481916
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU894763736A SU1776808A1 (en) | 1989-11-28 | 1989-11-28 | Method for controlling fastening of anchor in hole |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1776808A1 (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2443867C1 (en) * | 2010-08-23 | 2012-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский государственный горный университет (МГГУ) | Method to control engagement of bolting with rock massif and device for its realisation |
| RU2487243C2 (en) * | 2011-05-31 | 2013-07-10 | Министерство образования РФ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский государственный горный университет" | Method for non-destructive check of anchor reinforced concrete support |
| RU2703014C1 (en) * | 2016-04-28 | 2019-10-15 | ДиЭсАй АНДЕРГРАУНД АйПи ХОЛДИНГЗ ЛЮКСЕМБУРГ САРЛ | Expandable anchor bolt with clamp indicator |
| RU2810396C1 (en) * | 2023-05-18 | 2023-12-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method for non-destructive testing of anchor length in rock mass using electromagnetic sounding |
-
1989
- 1989-11-28 SU SU894763736A patent/SU1776808A1/en active
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2443867C1 (en) * | 2010-08-23 | 2012-02-27 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Московский государственный горный университет (МГГУ) | Method to control engagement of bolting with rock massif and device for its realisation |
| RU2487243C2 (en) * | 2011-05-31 | 2013-07-10 | Министерство образования РФ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Уральский государственный горный университет" | Method for non-destructive check of anchor reinforced concrete support |
| RU2703014C1 (en) * | 2016-04-28 | 2019-10-15 | ДиЭсАй АНДЕРГРАУНД АйПи ХОЛДИНГЗ ЛЮКСЕМБУРГ САРЛ | Expandable anchor bolt with clamp indicator |
| RU2810396C1 (en) * | 2023-05-18 | 2023-12-27 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method for non-destructive testing of anchor length in rock mass using electromagnetic sounding |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4803888A (en) | Resistance wire tension measuring gauge | |
| AU663426B2 (en) | Monitoring device for structural elements, in particular for tension members of soil or rock anchors, compression members of poles, prestressing elements for prestressed concrete structures and bridge cables | |
| US4062229A (en) | Method of testing the integrity of installed rock bolts | |
| Angemeer et al. | Techniques and results of offshore pile load testing in calcareous soils | |
| Benmokrane et al. | Monitoring behavior of grouted anchors using vibrating-wire gauges | |
| SU1776808A1 (en) | Method for controlling fastening of anchor in hole | |
| RU2339816C1 (en) | Method of determining long-term strength of mine rocks | |
| CN107059958B (en) | System and method for detecting tension of prestressed steel strand anchor cable | |
| Thompson et al. | The performance of grouted split tube rock bolt systems | |
| Choquet | Improvement of a spiral strain gauge to monitor load and strains on cable bolts used as ground support | |
| JP5484165B2 (en) | Pile quality control method | |
| KR100774954B1 (en) | Apparatus for automatic measurement real time electronic sand level | |
| JP6283439B1 (en) | Ground anchor tension measuring device and tension measuring method | |
| CN214116734U (en) | Anti-pulling static load test displacement measurement matching device and system for small-diameter cast-in-place pile | |
| Biggar et al. | An analysis of long-term pile load tests in permafrost from the Short Range Radar site foundations | |
| KR102515898B1 (en) | Individual simultaneous tensile system capable of measuring load- displacement, anchor design method | |
| CN105716771B (en) | A kind of detection device and detection method of tensioned anchorage system anchor force | |
| Lee et al. | Distributed optical fibre strain sensing for instrumentation of soil nail pull out test | |
| JPH11323926A (en) | Evaluating method for ground anchor fixation area | |
| KR102117880B1 (en) | Device for anchoring Capable of Estimating tensible force and tensible force loss of structure | |
| RU2099676C1 (en) | Method of measurement of initial stress of fittings state in operated ferroconcrete construction | |
| KR102414976B1 (en) | Acupressure type permanent anchor with built-in anchor force measuring sensor and its construction method | |
| Lim et al. | Interpretation difficulties of pile set-up in sand | |
| Kim et al. | Residual load development in ACIP piles in a bridge foundation | |
| SU1059068A2 (en) | Method of determining load-carrying capacity of pile |