SU1758540A1 - Способ контрол прочности керамического издели на изгиб - Google Patents
Способ контрол прочности керамического издели на изгиб Download PDFInfo
- Publication number
- SU1758540A1 SU1758540A1 SU904892798A SU4892798A SU1758540A1 SU 1758540 A1 SU1758540 A1 SU 1758540A1 SU 904892798 A SU904892798 A SU 904892798A SU 4892798 A SU4892798 A SU 4892798A SU 1758540 A1 SU1758540 A1 SU 1758540A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- product
- acoustic emission
- crack
- stable
- strength
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к измерительной технике Цель изобретени - повышение информативности за счет определени не только прочности, но и долговечности. Предложено замер ть ьшрпну и длин/ трещины , разбивавшейс R , образцов, разрушенных с регистрацией акустической эмиссии, а изделие нафу-к п до иозникно- вени стабильной скорости и несколько меньшей нагрузки при повторном нагружении. Основой способа вл етс экспериментально установленный факт, что при изгиба поперечной силой разрушение подготавливаетс развитием трещины в услови х поперечного сдвига и лишь завершаетс отрывом. 3 ил.
Description
Изобретение относитс к неразрушающему контролю прочности по сигналам акустической эмиссии (АЭ) при нафуженьи издели и может быть использовано при изгибе изделий из хрупких материалов поперечной силой
Цель изобретени - повышение информативности за счет определени не только предела прочности (т,м при заданной скорости монотонного чагружени , но и предела длительной прочности оа , а также долговечности при напр жении .
На фиг. 1 показана зависимость скорости счета АЭ N от нагрузки Р при посто нной скорости увеличени Р, и прин ты обозначени , I - участок с возрастающей скоростью счета N; II - участок развити трещины с посто нной скоростью от нейтральной линии, III - участок докритического развити трещины отрывом; NCT - сравнительно стабильное значение скорости счета при развитии трещины от н,л,; Ркр - критическое значение нагрузки; на фиг. 2 -3gan симость скорости роста трещины V и N от
коэффициента интенсивности напрр кений Кп при поперечном смоиге, и прин ты обозначени : Кпо значение Кп, соотсетсгвую- щее стабилизации скорости трещины. /пл - стабильна скоростьфосга трещины, МПл - соответствующа ей N A3. На фиг 3 показаны параметры трещины, рззвивзющейс ог н.л, и видимой в изломе: I - ширима трещины , Zp- координата усгьч трещины п момент катастрофического разрушени
Способ реализует ,, -м образом.
Несколько образцов довод т до разрушени , изгиба посередине пролета монотонно возрастающей силой Р, регистриру изменение N АЭ во времени 5 тех изломах, в которых видны следы развита трещины от н.л. (см фиг. 3), зрмерт от трещины Zp и I и рассчиП ЕО Сп н- льные напр жени ор в момент кгтасгрофичоско- го разрушени при Z Zn, по осциллограммам определ ю) врем tcr, в течение которого развивалась трещина or н.л., как врем от момента начала II iacTi n (см фиг. 1) до момента разрушени oopaatin Га десл
км--S
VI
сл ш сл
|
a jacMl
лив Zp на соответствующие tCT, наход т значени VCT стабильной скорости трещины при нагружении с заданным темпом, а затем их среднее tfCT. Умножив VCT на 0,85, наход т стабильную скорость трещины УПл (см. фиг. 2) при отсутствии микрорастрескивани . Умножив op на соответствующее значение Л наход т opjl Kic/Y, где Y - коэффициент, учитывающий геометрию трещины , а затем среднее значение op VT. Разделив NCT (фиг. 1) на соответствующее I, наход т значени К1СтЛ и их среднее (Ncr/l). При найденных по результатам испытаний образцов значени х Vcr(Ncr/l) и ар VTonpe- деление предела прочности опч издели при нагружении с заданной скоростью роста 7максимального напр жени сводитс к нагружению издели с а до возникновени нагрузки Рст. Разделив NCT на (Ncr/l), найдем длину I фронта трещины в изделии, а разделив Op vl на I, получим значение напр жени Ор в точке с координатой Zp, в которой докритическое развитие сдвигом трещины от н.л. перейдет в закритическое отрывом. Но опч Op /Zp, a Zp VCT (опч - OCT)/CF , где h - рассто ние от н.л. до точки с наибольшими раст гивающими напр жени ми и (7Ст - наибольшее напр жекние при Р РСТ. Следовательно, опч (Op VTj/cr:
(СТпч -Ост) ИЛИ
+
+
(gpvfjhor
тег
Дл прогнозировани долговечности при посто нной нагрузке Р необходимо довести до разрушени несколько образцов в услови х Р const с регистрацией АЭ и зафиксировать продолжительность t пла- то, т.е. продолжительность стабильной N АЭ перед разрушением, а в изломах образцов замерить Zp (см. фиг. 3). По этим результатам можно дл каждого образца расчитать длину трещины, отвечающую началу пла- то: 2пп Zp - Упл inn, а затем расчитать КПл гпл vrZ и среднее КПл.
Контролируемое изделие следует нагру- жзть,с Р (kmst до возникновени стабиль- ной N АЭ и зарегистрировать максимальное значение нагрузки Рмакс и продолжительность tCT стабильной перед разгрузкой. При повторном нагружении до PZ ж 0,9Рмзкс микрорастрескивание и соответствующа АЭ отсутствует, а АЭ развивающейс трещины возникает при Pi Pz. Зарегистрировав N АЭ при Pi и Ра, изделие следует разгрузить. При Кпо Кп Уппл скорость V роста трещины зависит от коэффициента интенсивности напр жений Кп(фиг. 2):
V AKn AYn ( (rVZ)n. (1)
Дл ее использовани при прогнозировании долговечности необходимо знать n, A или М, а также значение Кппл. Так как N пропорциональна V, то, пренебрега ростом трещины за врем повторного нагруже- ни , можно считать, что Ni/№ (Pi/P2), a n (gKh/N2)/(lgPi/P2). Подставив в (1) рас- читанные значени V™, КПл и п, находим А или М. Так как при первом нагружении регистрируетс значение йсь.то можно найти NCT/(NcT/l), Ор (7pV|yVr , Z гмакс op/Омахе и значение Кп в момент разрушени (при Z Zp). Кр , где 7макс - Q рассто ние от наибольшего раст гивающего напр жени до н.л. Если Кр Кппл, то врем 1 R до разрушени издели при Р const (или a- const) определ ют по формуле
0
5
Vn
ZH
dZ VZ
(2)
0
5
0 5
0 5
где Znrt Кппл2/ т2 ; ZH VCT tCT;
V(Z) ()n,
т- напр жение при соответствующей координате Z.
Если Кр Кппл, то первое слагаемое правой части (2) исчезает, а верхний предел интеграла должен быть заменен на Zp.
По нагрузке PI, при которой в процессе повторного нагружени возникает АЭ, можно расчитать предел длительной прочности в услови х посто нной нагрузки.
Предложенный способ контрол прочности позвол ет оценить предел прочности, врем до разрушени и предел длительной прочности тех наиболее прочных изделий, разрушение которых подготавливаетс сдвигом и лишь завершаетс отрывом, т.е. тех изделий, к которым не применим традиционный подход, основанный на зависимости V от KL
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ контрол прочности керамического издели на изгиб, заключающийс в том, что образец издели нагружают, до разрушени и по параметрам излома суд т о прочности, отличающийс тем, что, с целью повышени информативности путем определени не только прочности, но и долговечности издели , до разрушени образца регистрируют величину и продолжительность стабильной скорости счета акустической эмиссии, после разрушени образца измер ют ширину и длину трещины в его изломе, контролируемое изделие нагружают до по влени стабильной скорости счета акустической эмиссии, регистрируют величину и продолжительность стабильной скорости счета акустической эмиссии, о прочности издели суд т по стабильной скорости счета акустической эмиссии дл издели с учетом соотношени стабильной скорости счета акустической эмиссии и ширины трещины в образце, а о долговечности суд т по продолжительности стабильной скорости счета акустической эмиссии дл издели с учетом продолжительности стабильной скорости счета акустической эмиссии и длины трещины в образце.KlOtfgft/iКоэффициент iMmeHCufaiOtyni/ #&лр ж&л/1/ /fФиг. 2ҐiiICsЩигЗ
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904892798A SU1758540A1 (ru) | 1990-12-19 | 1990-12-19 | Способ контрол прочности керамического издели на изгиб |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904892798A SU1758540A1 (ru) | 1990-12-19 | 1990-12-19 | Способ контрол прочности керамического издели на изгиб |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1758540A1 true SU1758540A1 (ru) | 1992-08-30 |
Family
ID=21551103
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904892798A SU1758540A1 (ru) | 1990-12-19 | 1990-12-19 | Способ контрол прочности керамического издели на изгиб |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1758540A1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2614920C1 (ru) * | 2016-01-11 | 2017-03-30 | Акционерное общество "Обнинское научно-производственное предприятие "Технология" им. А.Г. Ромашина" | Способ контроля прочности керамических оболочек типа тел вращения |
RU2662251C1 (ru) * | 2017-09-25 | 2018-07-25 | Акционерное общество "Обнинское научно-производственное предприятие "Технология" им. А.Г. Ромашина" | Способ оценки предела прочности керамики при растяжении |
-
1990
- 1990-12-19 SU SU904892798A patent/SU1758540A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 1620930, кл. G 01 N 29/00, 1989, Авторское свидетельство СССР № 979949, кл. G 01 N 3/00, 1978. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2614920C1 (ru) * | 2016-01-11 | 2017-03-30 | Акционерное общество "Обнинское научно-производственное предприятие "Технология" им. А.Г. Ромашина" | Способ контроля прочности керамических оболочек типа тел вращения |
RU2662251C1 (ru) * | 2017-09-25 | 2018-07-25 | Акционерное общество "Обнинское научно-производственное предприятие "Технология" им. А.Г. Ромашина" | Способ оценки предела прочности керамики при растяжении |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Saxena et al. | Computer-controlled decreasing stress intensity technique for low rate fatigue crack growth testing | |
Kirby et al. | High temperature properties of hot-rolled, structural steels for use in fire engineering design studies | |
Peterson | Fracture energy of concrete: Method of determination | |
Mathar | Determination of initial stresses by measuring the deformations around drilled holes | |
Landis et al. | The influence of microcracking on the mechanical behavior of cement based materials | |
SU1758540A1 (ru) | Способ контрол прочности керамического издели на изгиб | |
Mashiri et al. | Effects of weld profile on the fatigue life of thin-walled cruciform joint | |
Dover | Fatigue crack growth under COD cycling | |
CN110967474A (zh) | 楼房强度检测方法 | |
Kaynak et al. | Initiation and early growth of short fatigue cracks at inclusions | |
RU2020476C1 (ru) | Способ определения долговечности образцов из композиционных материалов | |
Lovegrove | Fatigue of cold worked ribbed reinforcing bar—A fracture mechanics approach | |
Loo | Propagation of microcracks in concrete under uniaxial compression | |
SU1104378A1 (ru) | Способ исследовани трещиностойкости тонкостенных конструкций | |
SU1702233A1 (ru) | Способ испытани образцов | |
Prantl | Assessment of Crack Extension by different methods | |
SU1569598A1 (ru) | Способ определени напр жений в элементах нагруженных конструкций | |
SU1670493A1 (ru) | Способ испытаний на устойчивость элементов тонкостенных конструкций | |
SU1163199A1 (ru) | Способ определени долговечности элементов конструкций | |
RU2096756C1 (ru) | Способ контроля степени нагружения конструкции из аустенитной и аустенитно-ферритной стали | |
Hanson et al. | Compression loading applied to round double beam fracture specimens. I: Application to materials with large characteristic lengths | |
SU1668876A1 (ru) | Способ определени механических напр жений в арматуре готовых железобетонных конструкций | |
Milosevic et al. | Surface Cracks in Welds of 7020 T6 Aluminium Alloy | |
Askegaard et al. | Ultimate load of plain concrete specimens determined nondestructively | |
SU819620A1 (ru) | Способ испытани материала наВ зКОСТь РАзРушЕНи |