SU1758467A1 - Способ определени эффективности продувки цилиндров в двухтактном двигателе внутреннего сгорани на модели и установка дл его осуществлени - Google Patents

Abstract

Изобретение заключаетс  в наполнении закрытого цилиндра исследуемой модели вытесн емым газом (например, воздухом) и продувке его газом-вытеснителем, имеющим большую плотность, чем плотность вытесн емогогаза (например, тетрафторэтиленом). По результатам раздельного взвешивани  цилиндра, заполненного этими газами и их смесью, вычисл ют количество оставшегос  в цилиндре первого газа после продувки другим газом. Это позвол ет с высокой точностью определ ть эффективность продувки цилиндра с лабораторных услови х дл  разных возможных конструктивных схем двигател . Установка, с помощью которой реализуют упом нутый способ, имеет простую конструкцию. 2 с и 1 з.п. ф-лы, 5 ил. (Л

Description

Изобретение относитс  к двигателест- роению, а именно к испытани м двигателей внутреннего сгорани  (ДВС), и может быть использовано при исследовании газообмена в двухтактных ДВС.

Известен способ определени  эффективности процесса продувки в двухтактном ДВС на модели с использованием жидкостей в качестве рабочих тел и фотометрического метода дл  определени  параметров продувки. Этот способ реализуетс  на установке , содержащей исследуемую модель, имеющую цилиндр, в котором размещен поршень, привод щийс  от электродвигател  и резервуары дл  рабочих жидкостей.

Недостатки способа, реализуемого с помощью известной установки, заключаютс  в следующем: невозможность переноса с достаточной степенью точности результатов

наблюдени  гидродинамических процессов в жидкости (в силу посто нства ее плотности на различных участках потока и сравнительно медленной диффузии и малой турбулиза- ции) на реальные газодинамические процессы, происход щие в цилиндрах ДВС с очень большой скоростью, достигающей скорости звука; входные и выходные окна модел расположены на разных концах цилиндра , что не позвол ет исследовать процессы в цилиндрах при расположении названных окон с одной стороны; способ не позвол ет с необходимой точностью определить количество остаточных гззоз в цилиндре реального двигател  после продувки воздухом.

Известен также способ определени  эффективности продувки цилиндра двухтактного ДВС на модели, заключающийс  в HPполнении цилиндра модели воздухом, продувке цилиндра в течение определенного промежутка времени углекислым газом (СОг) и определении по расчетным зависимост м параметров продувки. Дл  определени  параметров используетс , в частности, газовый анализ. Дл  анализа производитс  отбор смеси воздуха с углекислым газом из цилиндра.

Способ реализуетс  на установке, содержащей исследуемую модель, имеющую сменный цилиндр с впускными и выпускными окнами, съемную крышку цилиндра и подвод щий канал дл  подачи углекислого газа (газа-вытеснител ).

Установка снабжена поршнем, установленным в сменном цилиндре и св занным с коленчатым валом через шатун, разгонным и тормозным электромагнитами, баллонами с углекислым газом и сжатым воздухом, ресиверами , электрическим мотором,клино- ременной передачей и устройством дл  отбора газа на анализ.

Предельна  погрешность определени  параметров продувки у прототипа зависит: от точности дозировани  углекислого газа, используемого дл  продувки цилиндра, которое затруднено, так как отсутствует приспособление дл  дозировани ; от степени точности определени  избыточного давлени  в ресивере углекислого газа (класс точности манометров от 0,25 до 4); от степени равномерности смешивани  вытесн емого воздуха в цилиндре и продувочного углекислого газа, т.к. смесь этих газов отбираетс  на анализ из цилиндра; от пропуска газов в уплотнении между поршнем и цилиндром установки; - от степени точности газоаналитических методов.

Используемый в прототипе как газ-вытеснитель углекислый газ хот  и позвол ет .работать со стандартной газоаналитической аппаратурой, но не соответствует необходимому соотношению плотностей газов (соотношение4 1,52). В св зи с этим результаты исследований по способу-прототипу нельз  непосредственно переносить на реальный процесс газообмена в ДВС.

Таким образом, известные технические решени  по прототипу имеют следующие недостатки; газовый анализ отбираемых из цилиндра проб газа, фотометрический или химический не обеспечивает нужной точности исследовани ; углекислый газ (COz) имеет недостаточную плотность (отношение плотности углекислого газа к плотности воздуха при нормальных физических услови х равно 1,52; в реальном ДВС отношение плотности выхлопных газов (вытесн емых газов) к плотности холодного продувочного

воздуха (газа-вытеснител ) составл ет 2,0- 4,5; недостаточна  плотность газа-вытеснител  понижает точность исследовани ); установка не имеет дозатора количества газа-вытеснител , подаваемого в цилиндр, что делает работу на установке неудобной и неточной; установка весьма сложна .

Цель изобретени  - повышение точности определени  эффективности продувки в

0 двигателе, а также упрощение конструкции установки.

Цель изобретени  достигаетс  тем, что согласно способу, заключающемус  в наполнении цилиндра исследуемой модели

5 вытесн емым газом, продувке цилиндра в течение выбранного промежутка времени дозированным количеством газа-вытеснител , имеющего большую плотность, чем плотность вытесн емого газа, и определе0 нии по расчетной зависимости относительного количества оставшегос  после продувки з цилиндре вытесн емого газа, после наполнени  цилиндра вытесн емым газом цилиндр, заполненный этим газом,

5 взвешивают, определ   вес GI, затем после продувки цилиндра дозированным количеством газа-вытеснител  взвешивают цилиндр , заполненный смесью вытесн емого газа и газа-вытеснител , определ   вес Оз.

0 затем вновь производ т продувку цилиндра газом-вытеснителем до полного удалени  из цилиндра вытесн емого газа и заполнени  цилиндра только газом-вытеснителем и взвешивают цилиндр, определ   вес G2. по5 еле чего относительное количество оставшегос  после продувки в цилиндре вытесн емого газа 3Х определ ют по зави- G2 - Сз

симости dx ;

Отношение плотG2 - Сз

0 ностей газа-вытеснител  и вытесн емого газа составл ет 2,0-4,5.

Цель изобретени  достигаетс  также тем, что установка дл  определени  эффективности процесса очистки в двухтактном

5 двигателе внутреннего сгорани , содержаща  исследуемую модель, имеющую сменный цилиндр с впускными и выпускными окнами, съемную крышку цилиндра и подво- д  ций канал дл  подачи газа-вытеснител  к

- впускным окнам цилиндра, и источник газа- вытзснител , снабжена весовым устройством и пневматическим дозатором, состо щим, по меньшей мере, из одного корпуса с поршнем, имеющим регулируе5 мый пневмопривод, и штоком, св занным с электромагнитным замком, при этом нагнетательна  полость пневмодозатора св зана с источником газа-вытеснител  и с сообщен- ным с атмосферой через запорный кран

подвод щим каналом, последний выполнен в виде улитки, охватывающей сменный цилиндр и размещенное между цилиндром и подвод щим каналом кольцо, в котором выполнены отверсти  дл  сообщени  подвод щего канала с впускными окнами цилиндра при повороте последнего относительно упом нутого кольца.

При реализации предлагаемого способа с помощью предлагаемого устройства обеспечиваетс  высока  точность получаемых результатов, св занна  с точным дозированием количества газа-вытеснител  дл  продувки, независимым регулированием количества продуваемого газа и темпа подачи этого газа в цилиндр, малой погрешностью взвешивани , гарантированной паспортом весов, и существенной разницей веса цилиндра, заполненного газом-вытеснителем , и веса цилиндра, заполненного вытесн емым газом. При емкости взвешиваемого цилиндра 1 л дл  сочетани  газов (вытесн емого и вытеснител ) воздух - фреон 12 разница весов составит 4,08 г. При точности отсчета по шкале весов 0,01 г и погрешности взвешивани  до 0,02 г величина (5Х может быть определена с наибольшим отклонением ±2 в диапазоне (Зх 0,0-1,0.

Вследствие этого повышаетс  точность определени  параметра продувки. Более высока  точность обеспечиваетс  при значительном упрощении конструкции модели и, следовательно, установки в целом.

На фиг. 1 показана конструктивна  схема установки, на которой реализуетс  предлагаемый способ определени  эффективности продувки в двухтактном ДВС; на фиг.2 - исследуема  модель, разрез; на фиг.З - разрез А-А фиг.2; на фиг.4 - кольцо, размещенное между сменным цилиндром и подвод щим каналом в разрезе; на фиг.5 - то же,вид сбоку.

Способ определени  эффективности продувки цилиндра в двухтактном ДВС заключаетс  в наполнении сменного цилиндра первым (вытесн емым) газом, например, воздухом, продувке цилиндра в течение выбранного промежутка времени дозирован- ным количеством второго газа (вытеснител ), например, тетрафторэтиле- ном или фреоном-12, и повторной продувке цилиндра газом-вытеснителем до полного удалени  из цилиндра вытесн емого газа и заполнени  цилиндра только газом-вытеснителем . По результатам раздельного взвешивани  цилиндра, заполненного этими газами и их смесью, вычисл ют откоситель10

15

0

5

0

5

0

5

0

5

ное количество оставшегос  в цилиндре первого газа после продувки другим газом по зависимости

А G2 - G3 ° G2 - Сз

где GI - вес закрытого цилиндра (показание весов), заполненного только вытесн емым газом и вод ным паром, присутствующем в нем;

Сз - вес закрытого цилиндра (показание весов), заполненного смесью газов (вытесн емого и вытеснител ) с вод ным паром (после первой продувки цилиндра);

G2 - вес закрытого цилиндра (показание весов), заполненного только газом - вытеснителем с вод ным паром (после повторной продувки).

G2 - Ga

Зависимость д

получена.

vu

62 - G3

исход  из следующих соображений. Очевидно , что вес смеси вытесн емого из цилиндра газа с вод ным паром и газа-вытеснител  с вод ным паром во внутреннем объеме цилиндра

-x+(Vu -x),(1)

где V4 - внутренний объем цилиндра;

У - удельный вег вытесн емого газа с вод ным паром;

уг. удельный вес газа-вытеснител  с. вод ным паром;

х - часть внутреннего объема цилиндра, зан та  вытесн емым газом с вод ным паром . Из зависимости (1) следует

Х G4 - У2 V,(

v(yi+W)

Далее Сз G« + Gs - Ge + Gy; Gi G5-G6 + G7 + Ge; G2 G5-G6 + G7 + Gg где Gs - вес собственного металла цилиндра;

Gs - вес окружающего воздуха с вод ным паром в наружном объеме закрытого цилиндра;

G вес окружающего воздуха с вод ным паром в открытых объемах цилиндра;

архимедова сила, вытесн юща  закрытый цилиндр в окружающем воздухе;

GS - вес вытесн емого газа с вод ным паром во внутреннем объеме цилиндра;

Gg - вес газа-вытеснител  с вод ным паром во внутреннем объеме цилиндра Из (3) и (4) следует

G4 G3-Gi + Gs(6)

Из (4) и (5) следует

Gg G2-Gi + G8(7)

Далее

GB G4 -GS +GI

Ц

(2)

(3) (4) (5)

У1 Vu

Vu

(8)

А, -

G4 }Ч W,

rG4 -G3 +Сич

Vu ( 7-У2 )

v«

} 2 VM Gg,

(9)

(10)

поэтому

&

GA - Gg

(11)

G4 Оз + Gg Подставив в формулу (11) значени  Gg из формулы (7), а затем Gs из формулы (6) получим окончательно

дх

G2 - Сз

(12)

G2 GI

Из уравнени  (12) следует, что с увеличением разности плотностей газа-вытеснител  и вытесн емого газа повышаетс  степень точности вычислени  реальных услови х работы двухтактных ДВС плотность воздуха,которым производитс продувкацилиндров , приблизительно в 2-4,5 раза (в зависимости от режима работы ДВС, плотности продувочного воздуха и стадии процесса продувки ) больше плотности отработавших газов, наход щихс  в цилиндре и к началу продувки частично удаленных через выхлопную трубу. В св зи с этим дл  имитации продувочных процессов в лабораторных услови х при комнатной температуре газов нужно со- хранигь приблизительное соотношение плотностей вытесн емого газа и газа-вытеснител . Приблизительно такое соотношение плотности имеют сочетани  газов: воздух (вытесн емый гаг.) и тетрафторэти- лен СаГ/i (вытеснитель) с соотношением плотностей при нормальных физических услови х 3,46. Тетрафторэтилен может быть заменен фреоном-12 CC12F2 с соотношением плотностей 4,17 как менее токсичным.

В качестве вытеснител  может быть также использован бутан (или мзобутан) с соотношением плотностей 2,0.

При выборе сочетани  газов надо также учитывать их доступность, приемлемость физико-химических свойств и токсичность. Установка, на которой реализуетс  предлагаемый способ, содержит исследуемую модель 1. баллон 2 с газом-вытеснителем , редуктор 3 давлени  газа с манометром 4, газовод ной теплообменник 5, кран 6 и пневматический дозатор 7.

Модель 1 включает в себ  сменный цилиндр 8 с впускными 9 и выпускными 10 окнами, сьемную установленную на резьбе крышку 11 цилиндра 8 и подвод щий канал 12 внутри кожуха 13, выполненного в виде улитки дл  подачи газа-вытеснител  к впускным окнам 9 и охватывающего цилиндр 8. Последний имеет участок наружной поверхности , выполненный коническим. Конусной

поверхностью цилиндр 8 примыкает к .конусному кольцу 14, расположенному внутри корпуса 15, внутренн   поверхность которого тоже коническа .

Гэзоподвод щий кожух 13 соединен с

корпусом 15 сваркой или пайкой м гким припоем. Конусные поверхности цилиндров 8, конусного кольца 14 и корпуса 15 притерты . Цилиндр 8 имеет возможность поверты0 ватьс  внутри конусного кольца 14. Цилиндр 8 прижимаетс  к конусному кольцу 14 пружинной проволокой 16. Пружинна  проволока 16 размещена плотно в двух отверсти х 17, расположенных диаметрально

5 в торцевых выступах цилиндра 8 и входит в два паза 18, которые расположены тоже диаметрально в конусном кольце 14. Эти два паза ограничивают поворот цилиндра в конусном кольце. В конусном кольце 14 и

0 корпусе 15 выполнены отверсти  соответственно 19 и 20 одинаковой формы и размера с впускными окнами 9 цилиндра 8, которые могут быть полностью совмещены или полностью разделены между собой. В случае

5 совмещени  упом нутых отверстий канал 12 и полость внутри цилиндра 8 сообщаютс  через них. В одном крайн ем положении цилиндра 8 относительно конусного кольца 14 отверсти  9 и 19, выполненные в цилиндре

0 и кольце, полностью совмещаютс , а в другом крайнем положении они полностью перекрыты телом кольца и цилиндра. Отверсти  19 и 20 в конусном кольце 14 и корпусе 15 должны быть всегда полностью

5 совмещены.

Выпускные окна 10, выполненные в цилиндре 8, прикрыты снаружи цилиндра тонкий резиновой кольцеобразной мембраной 21, приклеенной к цилиндру 8 с одной сто0 роны.

Пневмодозатор 7 в описываемом примере выполнени  установки состоит из двух корпусов-цилиндров 22 и 23, в которых размещены поршни 24 и 25 с цилиндрическими

5 выступами в передней асти. Поршни 24 и

25жестко св заны с первыми концами штоков 26 и 27. Корпусы 22 и 23 снабжены передними 28 и 29 и задними 30 и 31 крышками и с помощью муфты 32 соединены меж0 ду собой, а с помощью муфт 33 и 34 соединены с корпусами 35 и 36 электрических магнитов 37 и 38. Напротив магнитов 37 и 38 внутри муфт З З и 34 расположены  кор  39 и 40 электромагнитов 37 и 38. жес5 тко св занные с вторыми концами штоков

26и 27. Якор  и электромагниты образуют магнитные замки. Нагнетательные полости 41 и 42 перед поршн ми 24 и 25 в каждом из корпусов 22 и 23 вместе с полостью внутри тройника 43 образуют нагнетательную полость 44 пневмодозатора 7, сообщенную с подвод щим каналом 12 и св занную через кран б с баллоном 2. Трубка 45 с манометром 46 соедин ет между собой штоковые полости 47 и 48 корпусов 22 и 23. Трубка 49 соедин ет между собой нагнетательные полости 41 и 42. Полость 47 через кран 50 св зана с системой сжатого воздуха (компрессор не показан), а полость 48 через кран 51 св зана с атмосферой. Подвод щий канал 12 через кран 52 сообщен также с атмосферой . Дл  измерени  давлени  в канале 12 используетс  манометр 53, подключенный с помощью трубки с дросселем 54.

Установка снабжена весовым устройством (весы ВЛКТ-500 М с погрешностью взвешивани  не более 0,02 г и точностью отчета 0,01 г) и источником электропитани  (не показан), подключенным к электромагнитам 37 и 38.

Установка работает следующим образом ,

Дл  заполнени  цилиндра 8 воздухом из окружающей атмосферы достаточно на некоторое врем  сн ть крышку 11. На весах цилиндр 8 взвешивают вместе с крышкой 11, кольцом 14, пружинной проволокой 16 и резиновой мембраной 21. Дл  взвешивани  их вместе вынимают из корпуса 15.

Дл  получени  достаточно точных результатов продувки обеспечивают равенство температуры газов вытесн емого и вытеснител  и цилиндра 8. Вытесн емый газ (воздух) и цилиндр 8 имеют комнатную температуру. Газ-вытеснитель, подаваемый из баллона 2, при расширении сильно охлаждаетс . До поступлени  в дозатор 7 его подогревают в водогазовом теплообменнике 5 тоже до комнатной температуры. Дл  этого температура воды в теплообменнике должно быть комнатной.

Дл  продувки цилиндра 8 из баллона 2 газом-вытеснителем необходимо выполнить последовательно целый р д операций. Прежде всего заполн ют газом-вытеснителем канал 12 внутри кожуха 13 и полость 44 внутри тройника 43, Дл  этого открывают вентильный кран баллона 2, повертывают цилиндр 8 в конусном кольце 14 так, чтобы окна 9 в цилиндре 8 были закрыты конусным кольцом 34, открывают кран 6, после чего газ-вытеснитель, подогретый до комнатной температуры в теплообменнике 5, будет поступать под некоторым избыточным давлением в полость 42 и далее через трубку 49 в полость 41. Под избыточным давлением газа-вытеснител  поршни 24 и 25 будут перемещатьс  до упора  корей 39 и 40 в полюса электрических магнитов 37 и 38, одновременно газ-вытеснитель будет поступать через тройник 43 в канал 12. После этого закрывают кран 6 и включают электромагниты 37 и 38. В св зи с этим  кор  39 и 40 магнитов с большой силой (до 600 кг) будут прит - 5 нуты к полюсам магнитов. Далее открывают кран 50 и закрывают кран 51. Сжатый воздух от компрессора под избыточным давлением в 0,1-0,2 МПа (1-2 кг/см2) поступает в полость 47 и через трубку 45 в полость 48. 10 После заполнени  сжатым воздухом полостей 47 и 48 закрывают кран 50, открывают крзн 52 и выключают электромагниты 37 и 38. Освобожденные от прит жени  магнитов  кор  39 и 40, а вместо с ними штоки 26 5 и 27 и поршни 24 под давлением сжатого воздуха быстро перемещаютс  навстречу друг другу до упора в крышку 28 и 29 корпусов цилиндров 22 и 23 и вытесн ют смесь воздуха с газом-вытеснителем 41,42, 44 и 12 0 через кран 52 наружу. После этого кран 52 зафываютиоткрываюткран51.Такпроизвод т предварительную продувку полостей 41, 42, 44 и 12 с целью удалени  из них воздуха. Дл  более полного удалени  воздуха из назван- 5 ных полостей предварительную продувку газом-вытеснителем производ т два или три раза.

При перемещении поршней 24 и 25 в сторону крышек 28 и 29 передние цилинд- 0 рические выступы на поршн х вход т в отверсти  этих крышек и преп тствуют выходу оставшейс  в полост х 41 и 42 перед поршн ми части газа-вытеснител . Защемленный объем этого газа см гчает (демпфи- 5 рует) удар поршней 24 и 25 о крышки 28 и 29. При этом сила удара поршн  с одной стороны уравновешиваетс  силой одновременного удара такого же поршн  с другой стороны. В св зи с предпочтительностью 0 уравновешивани  действи  динамических сил в установке целесообразно, чтобы конструкци  пневмодозатора была симметричной и состо ла из двух корпусов цилиндров 22 и 23 с одновременным и противополож- 5 ным перемещением поршней 24 и 25.

Ход поршней 24 и 25 и св занный с ним объем газа-вытеснител , подаваемого в полость подвод щего канала 12, регулируют длиной муфт 33 и 34. Темп подачи газа-вы- 0 теснител  в цилиндр 8 (продолжительность дозированной продувки) регулируют величиной давлени  сжатого воздуха, поступающего от компрессора.

После предварительной продувки поло- 5 стей 12,41,42 и 44 газом-вытеснителем производ т продувку цилиндра 8. Дл  этого пневматический дозатор 7 наполн ют газом-вытеснителем до упора  корей 39 и 40 и полюса электромагнитов 37 и 38, включз- ют эти магниты, закрывают кран 6, через

кран 52 стравливают газ-вытеснитель до величины избыточного давлени  равной нулю, краны 51 и 52 закрывают и открывают кран 50, давление воздуха в полост х 47 и 48 поднимают до требуемой величины, после чего кран 50 закрывают, крышку 11 цилиндра 8 устанавливают на зтот цилиндр, сам цилиндр 8 повертывают до полного совмещени  окон 9 в цилиндре 8 с отверсти ми 19 в конусном кольце 14, выключают электромагниты 37 и 38 и производ т продувку цилиндра 8 газом-вытеснителем,

В процессе продувки -воздух, наход щийс  в цилиндре 8 (или другой вытесн емый газ), вытесн ют наружу через окна 10, прикрытые резиновой мембраной 21, котора  преп тствует попаданию воздуха внутрь цилиндра 8 после продувки.

По окончании продувки цилиндр 8 повертывают относительно конусного кольца 14 до полного закрыти  окон 9. Цилиндр 8 после этой продувки, заполненный газом- вытеснителем и оставшейс  частью аытес- н емого газа, взвешивают вместе с конусным кольцом 14. Дл  взвешивани  цилиндр с кольцом вынимают из корпуса 15. Таким образом определ ют вес Оз. Продувку цилиндра 8 и взвешивание его с кольцом 14 повтор ют один-два раза. Это позвол ет уточнить вес Сз и, в частности, позвол ет проверить полноту уд пени  воздуха из полостей 12, 11, 44 и 42 в процессе предварительной поодувгО , повтор емой неодинаковое число ргз.

Вес Ga определ ют езвешивэнием закрытого цилиндра 8 (вместе с конусным кольцом 14), заполненного только газом-вытеснителем .

Заполнение цилиндра 8 в этом случае производ т двух и трех кратным повторением описанной выше продувки цилиндра 8, Повтор емость значени  веса G2 подтверждает полноту продувки цилиндра 8.

Регулиру  расход газа - вытеснител  и скорость его подачи, причем осуществл   это независимо друг от друга, а также варьиру  конструкцией сменного цилиндра можно производить с высокой точностью сравнение различных конструктивных вариантов двухтактного двигател , соответствующих разным типам продувки(поперечной. петлевой, вихревой и т.д.) при услови х, имитирующих различные резальные услови  работы ДВС.

Предельна  погрешность определени  5х зависит от внутреннего объема цилиндра 8, точности отсчета по шкале весов, погрешности взвешиваний м от отношени  плотностей газов вытесн емого и вытеснител . При использовании воздуха в качестве

вытесн емого газа и фреона 12 в качестве газа-вытеснител  и при внутреннем объеме цилиндра 8 равном одному литру предельна  погрешность бх составл ет± 2%. при использовании воздуха и тетрафторэти- лена ±2,3%, а при использовании воздуха и бутана ± 3,5%. Полученный результат дх сравнивают с эталонным значением, рассчитанным дл  двигател  с заданными 0 характеристиками рабочего процесса, и в случае, если полученный результат 5Х не превышает эталонного значени , констатируют достижени  необходимой эффективности процесса продувки. Таким образом, 5 способ определени  эффективности продувки цилиндров ДВС имеет более высокую точность, чем способ-прототип. При этом предлагаемое устройство, в котором отсутствуют шатунно-поршнева  группа, колен- 0 чатый вал, электродвигатель с приводом коленчатого вала, ресиверы и другие элементы , значительно проще, чем установка - прототип.

Claims (3)

1. Формула изобретени  5 Способ определени  эффективности продувки цилиндров в двухтактном двигателе внутреннего сгорани  на модели, заключающийс  в наполнении цилиндра исследуемой модели вытесн емым газом, 0 продувке цилиндра в течение выбранного промежутка времени дозированным количеством газэ-вытеснител , имеющего большую плотность, чем плотность вытесн емого газа, и определении по оас- 5 четной зависимости относительного количества оставшегос  после продувки в цилиндре вытесн емого газа, отличающийс  тем, что, с целью повышени  точности, после наполнени  цилиндра вытесн емый 0 газом цилиндр, заполненный этим газом, взвешивают, определ   вес GI, затем после продувки цилиндра дозируемым количеством газа-вытеснител  взвешивают цилиндр, заполненный смесью вытесн емого газа и 5 газа-вытеснител , определ   вес Оз, затем вновь производ т продувку цилиндра га- зом-зытеснотелем до полного удалени  из 4 илиидра вытесн емого газа и заполнени  цилиндра только газом-вытеснителем и 0 взвешивают цилиндр, определ   вес G2, после чего относительное количество оставшегос  после продувки в цилиндре вытесн емого газа д определ ют по за5 G2 - Ga

   5 висимости Ох Q G . полученный результат сравнивают с эталонным значением, рассчитанным дл  двигател  с заданными характеристиками рабочего процесса и в случае, если полученный результат не превышает эталонного значени , констатируют достижение необходимой эффективности процесса продувки,
2. 2.Способ по п.1,отличающийс  тем, что отношение плотностей газа-вытеснител  и вытесн емого газа составл ет 2,0- 4,5.
3. 3.Установка дл  определени  эффективности продувки цилиндров в двухтактном двигателе внутреннего сгорани , содержаща  исследуемую модель, имеющую сменный цилиндр с впускными и выпускными окнами, сьемную крышку цилиндра и подвод щий канал дл  подачи газа-вытеснител  к впускным окнам цилиндра, и источник газа-вытеснител , о т л и ч а ю щ а   с   тем, что, с целью повышени  точности при

   0

   одновременном упрощении конструкции установки , она снабжена весовым устройством и пневматическим дозатором, состо щим по меньшей мере из одного корпуса с поршнем, имеющим регулируемый пневмопривод, и штоком, св занным с электромагнитным замком, при этом нагнетательна  полость пневмодозатора св зана с источником газа-вытеснител  и с сообщенным с атмосферой через запорный кран подвод щим каналом, последний выполнен в виде улитки, охватывающей сменный цилиндр и размещенное между цилиндром и подвод щим каналом кольцо, в котором выполнены отверсти  дл  сообщени  подвод щего канала с впускными окнами цилиндра при повороте последнего относительно упом нутого кольца.

   35

   Фиг.7

   Фиг.2

   А-А

   18 /4

   Фаг Л