SU1756366A1 - Process for producing corrosion-resistant steel - Google Patents
Process for producing corrosion-resistant steel Download PDFInfo
- Publication number
- SU1756366A1 SU1756366A1 SU904860682A SU4860682A SU1756366A1 SU 1756366 A1 SU1756366 A1 SU 1756366A1 SU 904860682 A SU904860682 A SU 904860682A SU 4860682 A SU4860682 A SU 4860682A SU 1756366 A1 SU1756366 A1 SU 1756366A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- melt
- argon
- oxygen
- consumption
- stage
- Prior art date
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Сущность: по предлагаемому способу выплавки коррозионно-стойкой стали с содержанием углерода не более 0,05%, включающему выплавку полупродукта в дуговой печи, перелив расплава в рафинировочный ковш, продувку его под вакуумом кислородом сверху и аргоном снизу, раскисление расплава и корректировку состава, продувку расплава проводит в два этапа, на первом из которых продолжительностью ri Ki /Q-f-Ka где - начальное содержание углерода в. расплаве, %; Q - расход кислорода, м3/(мин -т); Ki 9-10 м3/т; К2 10-11 мин - эмпирические коэффициенты , кислород в расплав подают с расходом 0,6-0,8 м3/(мин- т) при мощности перемешивани за счет продувки аргоном 0,65-1,0 Вт/т, а на втором этапе продолжительностью Кз ln(Q ) + Кз, где - заданное конечное содержание углерода, %, Кз- 1,1-1,3 т/м3, К/| 9-11 мин -эмпирические коэффициенты, кислород в расплав подают с расходом 0,4-0,5 м /(мин -т) при мощности перемешивани за счет лро- дувки аргоном 1,35-1,65 Вт/т. i Essence: on the proposed method of smelting corrosion-resistant steel with a carbon content of not more than 0.05%, which includes smelting the intermediate in an arc furnace, pouring the melt into the refining bucket, blowing it under vacuum with oxygen from the top and argon from the bottom, melting the melt and adjusting the composition, blowing it the melt conducts in two stages, the first of which is ri ri / Ki / Qf-Ka for where the initial carbon content is. melt,%; Q — oxygen consumption, m3 / (min-t); Ki 9-10 m3 / t; K2 10-11 min - empirical coefficients, oxygen is supplied to the melt with a flow rate of 0.6-0.8 m3 / (min-t) with mixing power due to purging with argon 0.65-1.0 W / t, and in the second stage duration Kz ln (Q) + Kz, where - given the final carbon content,%, Kz-1.1-1.3 t / m3, K / | 9–11 min are empirical coefficients; oxygen is supplied to the melt at a rate of 0.4–0.5 m / (min – t) at a stirring power due to the argon loading of 1.35–1.65 W / t. i
Description
Изобретение относитс к области металлургии и может быть использовано преимущественно при выплавке стали, легированной хромом, содержащей не более 0,05% углерода.The invention relates to the field of metallurgy and can be used mainly in the production of steel alloyed with chromium containing not more than 0.05% carbon.
Известен способ выплавки стали, включающий выплавку полу продукта в дуговой печи, перелив расплава в рафинировочный ковш, вакуумирование в течение дес ти минут с одновременной продувкой аргоном (расход 0,007-0,014 м3/(мин- т)), при этом мощность перемешивани расплава за счет продувки аргоном составл ет 6,2-12,4 кВт/т, корректировку состава.There is a known method of steel smelting, which includes melting the floor of a product in an arc furnace, pouring the melt into the refining bucket, evacuating for ten minutes while simultaneously purging with argon (consumption 0.007-0.014 m3 / (min-t)), while the melt mixing power due to Argon purge is 6.2-12.4 kW / t, the composition adjustment.
Известный способ не обеспечивает низкого содержани углерода (не более 0,05%). Известен также способ выплавки коррозионно-стойкой стали, включающий выплавку полупродукта в дуговой печи, перелив расплава в рафинировочный ковш, одновременное вакуумирование и продувку кислородом сверху (расход 0,24-0,57 м /(мин -т)) и аргоном снизу (расход 0,00057-0,0007 м3/(мин- т)) в течение 30 мин, при этом мощность перемешивани расплава за счет продувки аргоном составл ет 0,69 Вт/т, одновременное вакуумирование с продувкой аргоном в течение 10The known method does not provide a low carbon content (not more than 0.05%). There is also known a method of smelting corrosion-resistant steel, which includes smelting the intermediate product in an arc furnace, pouring the melt into the refining bucket, simultaneous vacuuming and blowing oxygen from the top (flow rate 0.24-0.57 m / (min)) and argon bottom (flow rate 0.00057-0.0007 m3 / (min-t)) for 30 min, while the melt mixing power due to argon purge is 0.69 W / t, simultaneous evacuation with argon purge for 10
оabout
ОчOch
ПХ&PH &
мин, раскисление расплава и шлака, корректировку состава.mines, melt and slag deoxidation, composition adjustment.
Недостатками способа вл ютс его значительна продолжительность, что снижает производительность агрегата, а также повышенный угар хрома, увеличивающий себестоимость стали.The disadvantages of this method are its considerable duration, which reduces the productivity of the unit, as well as increased chromium loss, which increases the cost of steel.
Цель изобретени - сокращение длительности процесса при одновременном снижении себестоимости стали за счет снижени угара хрома.The purpose of the invention is to reduce the duration of the process while reducing the cost of steel by reducing chromium carbon.
Дл достижени поставленной цели в способе выплавки коррозионно-стойкой стали, включающем выплавку полупродукта в дуговой печи, перелив расплава в рафинировочный ковш, продувку его под вакуумом кислородом сверху и аргоном снизу, раскисление расплава и корректировку состава, продувку расплава провод т в два этапа, на первом из которых продолжительностьюIn order to achieve this goal, in the method of smelting corrosion-resistant steel, including smelting the intermediate product in an arc furnace, pouring the melt into the refining bucket, blowing it under vacuum with oxygen from above and argon from the bottom, deoxidizing the melt and adjusting the composition, blowing the melt is performed in two stages: the first of which lasting
- + К2, - + K2,
(1)(one)
где - начальное содержание углерода в расплаве, %;where - the initial carbon content in the melt,%;
Q - расход кислорода, м /(мин т);Q — oxygen consumption, m / (min t);
KI 9-10; К2 10-11 - эмпирические коэффициенты,KI 9-10; K2 10-11 - empirical coefficients,
кислород в расплав подают с расходом 0,6- 0,8 м3/(мин т) при мощности перемешивани за счет продувки аргоном 0,65-1,0 Вт/т, а на втором этапе продолжительностьюoxygen is fed into the melt with a flow rate of 0.6-0.8 m3 / (min t) with a stirring power due to an argon purge of 0.65-1.0 W / t, and in the second stage with a duration of
Т2 Кз -in{Q- C k}-t-K4,(2)T2 Кз -in {Q- C k} -t-K4, (2)
где - заданное конечное содержание углерода, %;where - given the final carbon content,%;
Кз 1,1-1,Зт/м , К4 9-11 мин-эмпирические коэффициенты, кислород в расплав подают с расходом 0,4-0,5 м /(мин т) при мощности перемешивани за счет продувки аргоном 1,35-1,65 Вт/т.Кз 1,1-1, Зт / м, К4 9-11 min-empirical coefficients, oxygen is supplied to the melt with a flow rate of 0.4-0.5 m / (mint) with stirring power due to argon blowing 1.35- 1.65 W / T
Проведение продувки в два этапа, длительность которых определена выражени ми (1) и (2), при обеспечении расходов кислорода и мощности перемешивани за счет продувки аргоном в указанных выше пределах позвол ет снизить потери хрома со шлаком, сократить длительность обработки расплава вследствие создани оптимальной гидродинамической ситуации в ковше.Carrying out the purge in two stages, the duration of which is determined by expressions (1) and (2), while ensuring oxygen consumption and mixing power due to purging with argon within the above limits, reduces the loss of chromium from the slag, shortens the processing time of the melt due to the creation of optimal hydrodynamic situations in the bucket.
В случае, когда длительность продувки меньше, чем расчетна по уравнени м (1,2), заданное содержание углерода (не более 0,05%) не достигаетс , а в случае, если большое - повышаютс потери хрома со шлаком .In the case when the duration of the purge is shorter than that calculated by equations (1.2), the specified carbon content (no more than 0.05%) is not reached, and in the case of a large amount, the loss of chromium with slag increases.
Продувка расплава кислородом с расходом более 0,8 м3/(мин -т) на первом этапе и 0,5 м3/(мин -т) на втором приводит также к увеличению потерь хрома, Продувка с расходом кислорода меньшим, чем 0,6 и 0,4 м /(мин- т) на первом и втором этапах соответственно влечет за собой увеличение длительности процесса.Purging the melt with oxygen at a rate of more than 0.8 m3 / (min-t) in the first stage and 0.5 m3 / (min-t) in the second stage also leads to an increase in chromium loss. Purging with an oxygen consumption less than 0.6 and 0.4 m / (min-t) at the first and second stages, respectively, entails an increase in the duration of the process.
Обеспечение мощности перемешивани за счет продувки аргоном ниже, чем 0,65 Вт/т и 1,35 Вт/т дл первого и второго этапов , соответственно приводит к увеличению потерь хрома, В случае, если мощность перемешивани за счет продувки аргоном превышает 1,0 Вт/т на первом этапе и 1,65 Вт/т на втором, возможны выбросы металла из ковша, что влечет за собой приваривание крышки к ковшу,Providing a stirring power due to an argon purge lower than 0.65 W / t and 1.35 W / t for the first and second stages, respectively, leads to an increase in chromium loss. In case the stirring power due to argon purge exceeds 1.0 W / t at the first stage and 1.65 W / t at the second, metal emissions from the ladle are possible, which entails welding the lid to the ladle,
Предлагаемый способ осуществл етс следующим образом.The proposed method is carried out as follows.
На установке внепечного рафинировани и вакуумировани стали (УВРВ-1) обрабатывали полупродукт стали ООХ18Н10At the out-of-furnace refining and steel degassing installation (UVRV-1), the semi-finished steel OOH18N10 was treated
массой 500 кг, выплавленный в дуговой печи , содержащей 0,2-0,6% углерода, 17-18% хрома, 9-10% никел , 0,1-0,4% кремни , 0,2-0,8% марганца. После подогрева металла производили замер температуры и отборweighing 500 kg, smelted in an arc furnace containing 0.2-0.6% carbon, 17-18% chromium, 9-10% nickel, 0.1-0.4% silicon, 0.2-0.8% manganese. After the metal was heated, the temperature was measured and sampled.
проб. Далее, зна начальное содержание углерода, массу плавки, требуемое конечное содержание углерода и выбрав, исход из конкретных условий плавки, расход кислорода , по выражени м (1) и (2) определ лиsamples. Further, knowing the initial carbon content, the mass of the melt, the required final carbon content, and choosing, based on the specific melting conditions, the oxygen consumption, by expressions (1) and (2) are determined
длительность первого и второго этапов продувки . Зна массу плавки, температуру ме- тзлла перед обработкой, определ ли расход аргона, необходимый дл обеспечени заданной мощности перемешивани по выражеишо:the duration of the first and second stages of the purge. Knowing the heat of melting, the temperature of the metal before the treatment, the argon flow rate, which is necessary to ensure the specified mixing power, was determined:
0i044-T-V-tn().0i044-T-V-tn ().
где Ј - мощность перемешивани за счет продувки аргоном, Вт/т; V - расход аргона, м3/(мин т); Т- начальна температура, К; h - высота столба металла, м; Ро - остаточное давление над расплавом , гПа.where Ј is the stirring power due to purging with argon, W / t; V - argon consumption, m3 / (min t); T is the initial temperature, K; h is the height of the metal column, m; Ro is the residual pressure above the melt, hPa.
Определив расход аргона, снижали давление над расплавом до 530 кПа и одновременно с понижением давлени начинали продувку кислородом и аргоном. Через некоторое врем измен ли расход кислорода и аргона, заканчивали продувку, снимали вакуум, проводили раскисление и корректировку состава.Having determined the flow rate of argon, the pressure above the melt was reduced to 530 kPa, and simultaneously with a decrease in pressure, oxygen and argon flushing began. After some time, the consumption of oxygen and argon was changed, the purge was terminated, the vacuum was removed, and the composition was deoxidized.
При начальной концентрации углерода 0,42% и расходе кислорода 0,7 м3/(мин т) длительность первого этапа составл лаWith an initial carbon concentration of 0.42% and an oxygen consumption of 0.7 m3 / (min t), the duration of the first stage was
, а 0,42 ,,, and 0.42 ,,
ri-9 oT+11ri-9 oT + 11
16,4 мин.16.4 minutes
Расход аргона на первом этапе при начальной температуре 1873 К, остаточномArgon consumption in the first stage at an initial temperature of 1873 K, residual
давлении 530 кПа и выбранной мощности перемешивани 0,75 Вт/т составл лpressure of 530 kPa and a selected stirring power of 0.75 W / t was
0,750.75
V V
0,044-1873 ln(1 -F -580.044-1873 ln (1 -F -58
0,40.4
0,053 ) 0,00089 м3/ (мин т),0.053) 0.00089 m3 / (min t),
Длительность второго этапа при заданной конечной концентрации углерода 0,03% и расходе кислорода 0,4 м3/т мин составл лаThe duration of the second stage with a given final carbon concentration of 0.03% and oxygen consumption of 0.4 m3 / t min was
Г2 Ц In (0,4 -0,03)+ 10 5,13 мин.G2 C In (0.4-0.03) + 10 5.13 min.
Расход аргона на втором этапе продувки при выбранной мощности перемешивани 1,5 Вт/т и остаточном давлении 0,05 атм составл лThe flow rate of argon in the second stage of the purge with the selected mixing power of 1.5 W / t and a residual pressure of 0.05 atm was
1,51.5
V V
0,444873ln(1+Sn#l)0.444873ln (1 + Sn # l)
0,053 0,0018м3/(мин г)Результаты испытаний приведены в табл. Как видно из табл на плавке № 1 получена повышенна конечна концентраци углерода вследствие того, что длительность обработки меньше, чем расчетна по уравнени м (1) и (2) На плавке № 2 наблюдали повышенные потери хрома, а также большую длительность обработки, вследствие того, что длительность обработки больше , чем расчетна по уравнени м (1) и (2). На плавке № 3 наблюдали повышенный угар хрома вследствие того, что расход кислорода был выше рекомендованного. На плавке № 4 получили высокое конечное содержание углерода вследствие того, что расход кислорода дл расчетной длительности обработки был ниже рекомендованного. На плавке № 5 высокие потери хрома происходили из-за того, что дл столь большого расхода кислорода мощности перемешивани за счет продувки аргоном была ниже рекомендованной . На плавке № 6 происходили0.053 0.0018 m3 / (min g) The test results are shown in Table. As can be seen from the table on smelting No. 1, an increased final concentration of carbon is obtained due to the fact that the processing time is shorter than that calculated by equations (1) and (2) On smelting No. 2, an increased loss of chromium was observed, as well as a longer processing time, due to that the processing time is longer than that calculated by equations (1) and (2). At smelting No. 3, an increased chromium frenzy was observed due to the fact that oxygen consumption was higher than recommended. In smelting No. 4, a high final carbon content was obtained due to the fact that oxygen consumption for the calculated treatment duration was lower than recommended. In smelting No. 5, high chromium loss was due to the fact that for such a large oxygen consumption, the mixing power due to argon purging was lower than recommended. On smelting number 6 occurred
Технологические характеристики и результаты коррозионно-стойкой сталиTechnological characteristics and results of corrosion-resistant steel
опасные выплески металла из ковша, вследствие слишком большой подводимой мощности перемешивани . Использование за вл емого технического решени (плавки № 7-9) позвол ет снизить потери хрома, уменьшить длительность обработки по сравнению с прототипШГdangerous splashes of metal from the bucket, due to too much of the mixing power. The use of the proposed technical solution (melting No. 7-9) makes it possible to reduce the loss of chromium, to reduce the duration of treatment as compared with prototype SHG.
10ten
1515
0)0)
Формупэ изобретени Способ ёыплавки коррозионно-стойкой стали, включающий выплавку полупродукта в дуговой печи, перелив расплава в рафинировочный ковш, продувку его под вакуумом кислородом сверху и аргоном снизу, раскисление расплава и корректировку состава , отличающийс тем, что, с целью сокращени длительности процесса при одновременном снижении себестоимости стали за счет уменьшени угара хрома, продувку расплава провод т в два этапа, на первом из которых продолжительностьюFormupe of the Invention A method of melting corrosion-resistant steel, which includes smelting the intermediate product in an arc furnace, pouring the melt into the refining bucket, blowing it under vacuum with oxygen from above and argon from the bottom, deoxidizing the melt and adjusting the composition, which is designed to reduce the duration of the process while reducing the cost of steel by reducing chromium carbon monoxide, the melt blowing is carried out in two stages, the first of which is
+ K2, + K2,
где - начальна концентраци углерода , %;where is the initial carbon concentration,%;
Q - расход кислорода, м /(мин т);Q — oxygen consumption, m / (min t);
Ki 9-10 м3/т; «2 10-11 мин, - эмпирические коэффициенты, кислород в расплав подают с расходом 0,6-0,8 м3/(мин т), а мощность перемешивани за счет продувки аргоном составл ет 0,65-1,0 Вт/т, а на втором этапе продолжительностью:Ki 9-10 m3 / t; "2 10-11 min., - empirical coefficients, oxygen is supplied to the melt with a flow rate of 0.6-0.8 m3 / (min. T), and the mixing power due to purging with argon is 0.65-1.0 W / t. , and at the second stage lasting:
Г2 K3-ln() + K4,(2)G2 K3-ln () + K4, (2)
где заданное конечное содержание углерода, %;where the specified final carbon content,%;
Кз 1,1-1,3 т/м3, «4 9-11 мин-эмпирические коэффициенты, кислород в расплав подают с расходом 0,4-0,5 м /мин, а мощность перемешивани за счет продувки аргоном составл ет 1,35-1,65 Вт/т. 0Cs 1.1-1.3 t / m3, "4 9-11 min-empirical coefficients, oxygen is supplied to the melt with a flow rate of 0.4-0.5 m / min, and the stirring power due to purging with argon is 1, 35-1.65 W / t. 0
спытаний способа выплавки smelting process tests
00
5five
00
5five
Продолжение таблицыTable continuation
ПредлагаемыйProposed
1 2 3 it 5 6 7 8 91 2 3 it 5 6 7 8 9
О, 0,0006) 0,69 0,026 1873O, 0.0006) 0.69 0.026 1873
30thirty
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904860682A SU1756366A1 (en) | 1990-06-25 | 1990-06-25 | Process for producing corrosion-resistant steel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904860682A SU1756366A1 (en) | 1990-06-25 | 1990-06-25 | Process for producing corrosion-resistant steel |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1756366A1 true SU1756366A1 (en) | 1992-08-23 |
Family
ID=21532934
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904860682A SU1756366A1 (en) | 1990-06-25 | 1990-06-25 | Process for producing corrosion-resistant steel |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1756366A1 (en) |
-
1990
- 1990-06-25 SU SU904860682A patent/SU1756366A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Investigation of refining process during the vacuum treatment of fow-alleyed steels at ladle-furnace unit. - Styrelsen for teknlsk utveckling, 1985, Information №465, p, 10-12. I D. Mehlan, Quality Improvement and production Increase by vacuum Arc heating. Proc. Int. Symp. Dov. Steel. Manuf. Irenshedpur, 1981, p. 687-804. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN113817950B (en) | Method for stably controlling nitrogen in LF furnace by using nitrogen | |
KR20080089628A (en) | Method of denitrifying molten steel | |
FI73740C (en) | Control of nitrogen content in stainless steel in connection with steel production. | |
KR0159182B1 (en) | Method of manufacturing low carbon molten steel by vacuum degasification and decarbonization | |
JP2999671B2 (en) | Melting method of Ca-added steel | |
SU1756366A1 (en) | Process for producing corrosion-resistant steel | |
JP4686917B2 (en) | Melting method of molten steel in vacuum degassing equipment | |
JPS6211044B2 (en) | ||
KR100270109B1 (en) | The denitriding method of molten metal | |
JPH0146563B2 (en) | ||
RU2394918C2 (en) | Procedure for melting and degassing rail steel | |
KR100851804B1 (en) | The method of increasing yield of calcium when it is inputted into deoxygenized melting steel | |
RU2754337C1 (en) | Method for production of nitrogen-doped steel in bucket | |
RU2233339C1 (en) | Method of making steel | |
JP3548273B2 (en) | Melting method of ultra low carbon steel | |
JPH0456083B2 (en) | ||
JPS63143216A (en) | Melting method for extremely low carbon and low nitrogen steel | |
JPH06330148A (en) | Method for melting low n steel in vacuum refining furnace | |
US20040154437A1 (en) | Method of degassing molten steel | |
JPS60141818A (en) | Production of dead soft steel by vacuum degassing treatment | |
JP2897639B2 (en) | Refining method for extremely low sulfur steel | |
SU730825A1 (en) | Method of killing low-carbon steel | |
RU2200198C2 (en) | Method for producing bearing steel | |
JPH0633133A (en) | Production of ultralow carbon steel | |
RU2278169C2 (en) | Method for production of chromium-manganese stainless steel |