SU1755150A1 - Device for precision determining of material characteristics - Google Patents
Device for precision determining of material characteristics Download PDFInfo
- Publication number
- SU1755150A1 SU1755150A1 SU904833509A SU4833509A SU1755150A1 SU 1755150 A1 SU1755150 A1 SU 1755150A1 SU 904833509 A SU904833509 A SU 904833509A SU 4833509 A SU4833509 A SU 4833509A SU 1755150 A1 SU1755150 A1 SU 1755150A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- output
- integrators
- input
- amplifier
- integrator
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
Использование: исследование физический свойств веществ и материалов, а именно устройства дл определени теплофизических свойств материалов на образцах в виде пластин, непрозрачных и полупрозрачных дл излучени нагрева. Сущность изобретени : в устройство, содержащее источник 2 импульсного нагрева , термопару 4, усилитель 5, дифференциатор 6, источник 8 опорного напр жени , первый 9 и второй 10 интеграторы, введены п ть интеграторов 11-15, три компаратора 16, 17 и 18, экстрематор 7 и масштабный усилитель 19, что позвол ет провести обработку экстрементальной термограммы кусочным интегрированием с заданным самим устройством посто нным шагом по времени , начина с точки минимума второй производной от температуры по времени, что обеспечивает повышение точности измерений . 2 ил.Use: study of the physical properties of substances and materials, namely, devices for determining the thermophysical properties of materials on samples in the form of plates, opaque and translucent for radiation of heating. SUMMARY OF THE INVENTION: A device comprising a pulse heating source 2, a thermocouple 4, an amplifier 5, a differentiator 6, a reference voltage source 8, the first 9 and second 10 integrators, five integrators 11–15, three comparators 16, 17 and 18, an extremator 7 and a scale amplifier 19, which allows the extremum thermogram to be processed by piecewise integration with a constant time step set by the device itself, starting from the minimum point of the second derivative of temperature over time, which provides an increase in accuracy from Eren. 2 Il.
Description
VJVj
Л СЛL SL
«л"L
СЛSL
оabout
33
Изобретение относитс к исследованию физических свойств веществ и материалов , а именно у устройствам дл определени теплофизических свойств материалов на образцах в виде пластин, непрозрачных и полупрозрачных дл излучени нагрева, и может быть использовано в исследовательских лаборатори х материа- ловедческого профил различных отраслей народного хоз йства.The invention relates to the study of the physical properties of substances and materials, namely, devices for determining the thermophysical properties of materials on samples in the form of plates that are opaque and translucent to radiate heating, and can be used in research laboratories of the material science profile of various branches of the national economy.
Известны устройства дл определени теплофизических характеристик Материалов , основанные на определении характеристического времени t - L /а и максимальной температуры Тт нагрева испытуемого образца после импульсного подвода энергии, которые при известной толщине образца L и известной поглощенной энергии нагрева Q позвол ют рассчитать коэффициенты температуропроводности , теплопроводности и объемной теплоемкости. Большинство этих методов св зано с дифференцированием экспериментальной термограммы, что, как известно , приводит к снижению точности конечных результатовDevices are known for determining the thermophysical characteristics of Materials based on determining the characteristic time t - L / a and the maximum temperature Tt of heating the test sample after a pulsed energy supply, which, with a known sample thickness L and known absorbed heating energy Q, allow one to calculate the coefficients of thermal diffusivity, thermal conductivity and bulk heat capacity. Most of these methods are associated with the differentiation of the experimental thermogram, which, as is well known, leads to a decrease in the accuracy of the final results.
Наиболее близким техническим решением вл етс известное устройство дл определени теплофизических параметров материалов, выбранное в качестве прототипа , которое содержит импульсный источник нагрева, термопару, подключенную к усилителю , последовательно соединенные дифференциатор , нуль-орган и триггер, два интегратора, повторитель, умножитель и вычитатель, причем входы первого интегратора и повторител соединены с выходом усилител , а вход интегратора и повторител подключены к входам умножител , выход которого соединен с первым входом вычи- тател , второй вход которого св зан с входом первого интегратора, выход повторител через дифференциатор и нуль- орган соединен с триггером, выход которого подключен к шинам Пам ть повторител , первого и второго интегратора.The closest technical solution is the known device for determining the thermophysical parameters of materials, selected as a prototype, which contains a pulsed heating source, a thermocouple connected to an amplifier, a series-connected differentiator, a zero-organ and a trigger, two integrators, a repeater, a multiplier and a subtractor, moreover, the inputs of the first integrator and the repeater are connected to the output of the amplifier, and the input of the integrator and the repeater are connected to the inputs of the multiplier, the output of which is connected to the first the subtractor input, the second input of which is connected to the input of the first integrator, the output of the repeater through the differentiator and the null organ connected to the trigger, the output of which is connected to the buses of the repeater memory of the first and second integrators.
Основным недостатком известного устройства вл етс то, что интегрируетс вс экспериментальна термограмма от момента времени t 0, когда сигнал невелик, а отношение шум/сигнал - велико, до момента t - tm, когда достигаетс максимальна избыточна температура и начинают сказыватьс тепловые потери, ведущие к понижению максимальной температуры, что в целом сказываетс на точности расчетов. Более того, при получении расчетных формул использовались допущени о бесконечной малой длительности импульса нагреваThe main disadvantage of the known device is that it integrates the entire experimental thermogram from the time t 0, when the signal is small and the noise / signal ratio is large, until t - tm, when the maximum excess temperature is reached and the thermal losses begin to show lowering the maximum temperature, which generally affects the accuracy of the calculations. Moreover, when deriving the calculation formulas, assumptions about infinite short duration of the heating pulse were used.
(б - импульс) и бесконечно малой глубине поглощени излучени нагрева в исследуемом материале, что в эксперименте зачастую не выполн етс и приводит к ошибкам.(b) impulse) and the infinitely small depth of absorption of heating radiation in the material under study, which in the experiment often fails and leads to errors.
Таким образом, необходимо исключитьTherefore, it is necessary to exclude
из обработки начальный участок термограммы и участок вблизи tm, а также устранить вли ние длительности импульса и глубины поглощени излучени нагрева, сохранивfrom the processing, the initial part of the thermogram and the area near tm, as well as eliminate the influence of the pulse duration and the absorption depth of the heating radiation, keeping
при этом принцип интегрировани экспериментальной термограммы,the principle of integrating an experimental thermogram,
Цель изобретени - повышениеЧочно- сти измерений.The purpose of the invention is to improve the accuracy of measurements.
На фиг. 1 представлена функциональна схема предлагаемого устройства; на фиг. 2 - временные диаграммы, по сн ющие его работу.FIG. 1 shows a functional diagram of the proposed device; in fig. 2 - time diagrams that show his work.
Устройство содержит синхронизатор 1, источник 2 импульсного нагрева, исследуемый образец 3, размещенный между источником 2 импульсного нагрева и термопарой 4, усилитель 5, дифференциатор 6, экстре- матор 7, источник 8 опорного напр жени , первый 9, второй 10, третий 11, четвертыйThe device contains synchronizer 1, pulse heating source 2, sample 3 under study, located between pulse heating source 2 and thermocouple 4, amplifier 5, differentiator 6, extremator 7, reference voltage source 8, first 9, second 10, third 11, fourth
12, п тый 13, шестое 14 и седьмой 15 интеграторы , первый 16, второй 17 и третий 18 компараторы и масштабный усилитель 19.12, fifth 13, sixth 14 and seventh 15 integrators, the first 16, second 17 and third 18 comparators and large-scale amplifier 19.
На фиг. 1 обозначены сигнал 20 на выходе усилител 5, сигнал 21 на выходе дифференцизтора б, сигнал 22 на выходе зкстрематора 7, сигнал 23 на выходе первого интегратора 9, сигнал 24 на выходе третьего интегратора 11, сигнал 25 на выходе первого компаратора 16, сигнал 26 на выходе четвертого интегратора 12, сигнал 27 на выходе второго компаратора 17, сигнал 28 на выходе п того интегратора 13, сигнал 29 на выходе третьего компаратора 18.FIG. 1 shows the signal 20 at the output of the amplifier 5, the signal 21 at the output of the differentiator b, the signal 22 at the output of the accelerator 7, the signal 23 at the output of the first integrator 9, the signal 24 at the output of the third integrator 11, the signal 25 at the output of the first comparator 16, the signal 26 at the output of the fourth integrator 12, the signal 27 at the output of the second comparator 17, the signal 28 at the output of the fifth integrator 13, the signal 29 at the output of the third comparator 18.
Устройство работает следующим образом .The device works as follows.
В момент времени to с выхода синхронизатора 1 на вход источника 2 импульсного нагрева поступает сигнал, по которому он запускаетс , при этом тепловой поток поступает на исследуемый образец 3. Одновременно сигнал с выхода синхронизатора 1 поступает на первый управл ющий вход первого интегратора 9, перевод его в режим интегрировани напр жени с выходаAt the moment of time to from the output of synchronizer 1, a signal is supplied to the input of the source 2 of the pulse heating, through which it starts, and the heat flow enters the sample 3. At the same time, the signal from the output of synchronizer 1 goes to the first control input of the first integrator 9, translating it into voltage integration mode
источника 8 опорного напр жени . Температура на поверхности исследуемого образца 3, противоположной поверхности нагрева, измер етс термопарой 4, сигнал с выхода которой усиливаетс усилителем 5source 8 reference voltage. The temperature on the surface of the sample 3, opposite to the heating surface, is measured by thermocouple 4, the signal from the output of which is amplified by amplifier 5
(фиг. 2 сигнал 20) и поступает на вход дифференциатора 6 и информационные входы второго 10, шестого 14 и седьмого 15 интеграторов . На выходе дифференциатора 6 по- вл етс сигнал, пропорциональный(Fig. 2 signal 20) and is fed to the input of the differentiator 6 and the information inputs of the second 10, sixth 14 and seventh 15 integrators. The output of the differentiator 6 produces a signal proportional to
дифференциалу от температуры 1 (сигналthe differential of temperature 1 (signal
21). С выхода дифференциатора 6 сигнал поступает на вход экстрематорэ 7, который определ ет момент времени t прохождени второй производной сигнала на выходе дифференциатора б через минимум, при этом в момент времени t на выходе экстре- матора 7 формируетс сигнал 22.21). From the output of the differentiator 6, the signal is fed to the input of an extremator 7, which determines the time t through which the second derivative of the signal at the output of differentiator b passes through the minimum, while at time t the signal 22 is formed at the output of the extremer 7.
Первый 9, третий 11, четвертый 12 и п тый 13 интеграторы своими информационными входами подключены к выходу ис- точника 8 опорного напр жени , поэтому сигналы на их выходах будут пропорциональны текущему времени. Первый интегратор 9 находитс в состо нии накоплени сигнала с выхода источника 8 опорного на- пр жени с момента времени to запуска устройства до момента времени t срабатывани экстрематора 7, после чего переходит в состо ние хранени . С выхода первого интегратора 9 через масштабный усилитель 19 с коэффициентом усилени 0,1, накопленный сигнал (сигнал 23) подаетс на опорные входы первого 16, второго 17 и третьего 18 компараторов. В момент времени t срабатывани экстрематора 10 тре- тий интегратор 11, выход которого подключен к входу первого компаратора 16, переводитс в состо ние накоплени сигнала с выхода источника 8 опорного напр жени , а второй интегратор 10 переводитс в состо ние накоплени сигнала с выхода усилител 5.The first 9, third 11, fourth 12 and fifth 13 integrators are connected by their information inputs to the output of the source 8 of the reference voltage, so the signals at their outputs will be proportional to the current time. The first integrator 9 is in the state of accumulation of the signal from the output of the source 8 of the reference voltage from the time to start the device to the time t triggered by the extremator 7, after which it goes into the storage state. From the output of the first integrator 9, through a scale amplifier 19 with a gain of 0.1, the accumulated signal (signal 23) is fed to the reference inputs of the first 16, second 17 and third 18 comparators. At the time instant t triggered by the extremator 10, the third integrator 11, the output of which is connected to the input of the first comparator 16, is transferred to the signal accumulation state from the output of the reference voltage source 8, and the second integrator 10 is transferred to the signal accumulation state from the amplifier 5 output .
В момент времени ti совпадени уровней напр жени на выходах масштабного усилител 19 и третьего интегратора 11 (сиг- нал 24) срабатывает первый компаратор 16 (сигнал 25) и переводит второй 10 и третий 11 интеграторы в режим хранени , четвертый 12 и шестой 14 интеграторы в режим накоплени сигналов с выхода источника 8 опорного напр жени и соответственно усилител 5.At the time ti of coincidence of the voltage levels at the outputs of the scale amplifier 19 and the third integrator 11 (signal 24), the first comparator 16 (signal 25) is triggered and the second 10 and third 11 integrators are switched to storage mode, the fourth 12 and sixth 14 integrators into the mode of accumulation of signals from the output of the source 8 of the reference voltage and, accordingly, of the amplifier 5.
В момент времени t2 совпадени уровней напр жени на выходах масштабного усилител 19 и четвертого интегратора 12 (сигнал 26) срабатывает второй компаратор 17 (сигнал 27) и переводит интеграторы четвертый 12 и шестой 14 в режим хранени , Одновременно в режим накоплени сигналов с выхода источника 8 опорного напр - жени и усилител 5 соответственно переводитс п тый 13 и седьмой 15 интеграторы ,At time t2, the coincidence of the voltage levels at the outputs of the scale amplifier 19 and the fourth integrator 12 (signal 26) triggers the second comparator 17 (signal 27) and switches the integrators fourth 12 and sixth 14 into the storage mode. Simultaneously to the accumulation mode of the source 8 the reference voltage and the amplifier 5, respectively, are translated by the fifth and seventh 15th integrators,
В момент времени t3 совпадени уров- ней напр жени на выходах масштабного усилител 19 и п того интегратора 13 (сигнал 28) срабатывает третий компаратор 18 (сигнал 29), по которому п тый 13 и седьмой 15 перевод тс в режим хранени .At time t3, the coincidence of the voltage levels at the outputs of the scale amplifier 19 and the fifth integrator 13 (signal 28) triggers the third comparator 18 (signal 29), by which the fifth 13 and seventh 15 are put into storage mode.
Таким образом при импульсном нагреве излучением от источника 2 импульсного нагрева поверхности плоского теплоизолированного непрозрачного или полупрозрачного дл излучени нагрева исследуемого образца 3 конечной толщины через количество поглощенной энергии Q кусочным интегрированием температурной кривой с заданным самим устройством посто нным шагом по времени Дг 0,1 тт , где t - to, начина с момента времени t минимума второй производной от температуры Т по времени t, теплофизические характеристики исследуемого образца определ ют по формулам:Thus, when pulsed by radiation from a source 2 of pulsed heating of a flat heat-insulated opaque or translucent surface to radiate heating of the test sample 3 of finite thickness through the amount of absorbed energy Q, piecewise integrating the temperature curve with a fixed time step Dg of 0.1 t by the device itself, where t - to, starting from the moment of time t of the minimum of the second derivative of temperature T over time t, the thermophysical characteristics of the sample under study determine n formulas:
а but
п P
ДгDg
InIn
12-И I3-I212-I3-I2
Q . (2 12 -11 -1 з) Ar Q. (2 12 -11 -1 h) Ar
У ГU r
где 11 / Tdt - величина сигнде второго интегратора 10;where 11 / Tdt is the signal value of the second integrator 10;
1212
--
JtiJti
Tdt - величина сигнала на выходе шестого интегратора 14;Tdt - signal value at the output of the sixth integrator 14;
зs
г g
Jt2 Jt2
Tdt- величина сигнала на выходе седьмого интегратора 15;Tdt is the signal value at the output of the seventh integrator 15;
Аг- величина сигнала на выходе масштабного усилител 19;Ar is the magnitude of the signal at the output of the scale amplifier 19;
a, b, A - соответственно коэффициенты температуропроводности, теплоусво емо- сти и теплопроводности материала исследуемого объекта 3;a, b, A are, respectively, the coefficients of thermal diffusivity, heat absorption and thermal conductivity of the material of the object under study 3;
у- объемна теплоемкость материала, исследуемого образца 3.y is the volumetric heat capacity of the material of the test sample 3.
Соотношени (1) -(4) вытекают из решени задачи о распределении температуры Т в термически изолированной пластине конечной толщины L при подводе к одной из поверхностей энергии импульсом конечной длительности U, причем энерги Q поглощаетс в слое конечной толщины g исследуемого образца 3.Relations (1) - (4) follow from solving the problem of temperature distribution T in a thermally insulated plate of finite thickness L when energy is supplied to one of the surfaces by a pulse of finite duration U, and Q energy is absorbed in a layer of finite thickness g of the sample 3.
Решение дл поверхности пластины, противоположной поверхности нагрева, получаетс с помощью импульсного коэффициента в видеThe solution for the plate surface opposite to the heating surface is obtained using a pulse coefficient in the form
т &с «,- ет л Р-нИ )- t & c ", - et l RnI) -
где m - натуральное число 1, 2, 3 ...where m is a natural number 1, 2, 3 ...
Опуска в этом р ду все члейы с m S2, что справедливо, начина с точки минимума второй производной от температуры по времени , получаем усеченный до первого члена (т - 1) р дPutting down in this row all the chambers with m S2, which is true, starting from the minimum point of the second derivative of the temperature with respect to time, we get truncated to the first term (t - 1) p
Т - K2exp(-t/ (6)T - K2exp (-t / (6)
дл идентификации теплофизических характеристик , причемto identify the thermophysical characteristics, with
Q yt Q yt
2 sin fcu./L) . ехр(л:2аи/12)-12 sin fcu./L). exp (l: 2ai / 12) -1
KiKi
К2K2
yig/Lyig / L
г2аи/12r2ai / 12
г (л:2а).g (l: 2a).
Интегриру (6) с шагом по времени Аг 0,1 tm, начина с момента времени t. и провед элементарные преобразовани , получают расчетные формулы (1)-(4), в которых И. la, 1з, Аг определ ютс с помощью предлагаемого устройства.Integra (6) with time step Ar 0,1 tm, starting from the moment of time t. and carried out elementary transformations, get the calculation formulas (1) - (4), in which I. la, 1h, Ar are determined using the proposed device.
Вычисление коэффициентов а, у. A, b по формулам (1) - (4) не представл ет технической сложности и реализуетс стандартными алгоритмами.The calculation of the coefficients a, y. A, b by formulas (1) - (4) does not represent technical complexity and is implemented by standard algorithms.
Использование изобретени позвол ет повысить точность измерений теплофизических характеристик материалов За счет устранени ошибок, вносимых длительностью импульса нагрева и глубиной поглощени излучени нагрева, сохранив преимущество известного устройства - помехозащищенность . Так, дл исследованных при температуре Т 300 К образцов из вольфрама в виде дисков диаметром 20 - 32 мм и толщиной 1 - 2,03 мм, нагреваемым ла мпой-вспышкой ИФК-120 (длительность импульса 3 мс), имеющих значение коэффициента температуропроводности а 6,27 10 (м/с),получены следующие результаты. С помощью известного устройства, использующего интегрирование всей термограммы, значение измер емого коэффициента, полученные как среднее из дес ти измерений при надежности доверительного интервала, равной 0,997, составило а - (4,2 ±0,02) (м2/с) при толщине образца L 1,07 мм (т. е. отклонение от табличного значени равно 33 %) и а (6,41 ±0,02) (м2/с) при толщине образца L « 2,03 мм (отклонение от табличного равно 2,24 %).The use of the invention makes it possible to increase the accuracy of measurements of the thermophysical characteristics of materials by eliminating the errors introduced by the duration of the heating pulse and the depth of absorption of the heating radiation, while retaining the advantage of the known device, noise immunity. So, for samples of tungsten in the form of discs with a diameter of 20–32 mm and a thickness of 1–2.03 mm, heated by an IFK-120 flashlight (pulse duration 3 ms), having a thermal diffusivity value of 6, tested at a temperature T 300 K , 27 10 (m / s), the following results were obtained. Using a known device that uses the integration of the entire thermogram, the value of the measured coefficient, obtained as the average of ten measurements with a confidence interval reliability of 0.997, was a - (4.2 ± 0.02) (m2 / s) with a sample thickness L 1.07 mm (i.e., the deviation from the tabular value is 33%) and a (6.41 ± 0.02) (m2 / s) with a sample thickness of L "2.03 mm (the deviation from the tabular one is 2, 24%).
Изморённое с помощью предлагаемого устройства соответствующее значение а Emaciated with the help of the proposed device the corresponding value
(6,38 ±0,02) (м2/с), т. е. отклонение от табличного значени равно 1,75 %, независимо от толщины образца.(6.38 ± 0.02) (m2 / s), i.e., the deviation from the table value is 1.75%, regardless of the sample thickness.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904833509A SU1755150A1 (en) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | Device for precision determining of material characteristics |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904833509A SU1755150A1 (en) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | Device for precision determining of material characteristics |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1755150A1 true SU1755150A1 (en) | 1992-08-15 |
Family
ID=21517737
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904833509A SU1755150A1 (en) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | Device for precision determining of material characteristics |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1755150A1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110160964A (en) * | 2019-05-24 | 2019-08-23 | 哈尔滨工业大学 | Trnaslucent materials Photothermal characterisation parameter detection method based on the irradiation of Chirp laser of frequency modulation |
| RU225686U1 (en) * | 2023-10-31 | 2024-05-02 | Общество с ограниченной ответственностью "СЕГА ТЕХ" | Device for determining the thermal diffusivity of materials |
-
1990
- 1990-06-01 SU SU904833509A patent/SU1755150A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР №913196, кл. G 01 N25/18, 1982. Авторское свидетельство СССР № 1557499, кл. G 01 N25/18, 1988. ;. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110160964A (en) * | 2019-05-24 | 2019-08-23 | 哈尔滨工业大学 | Trnaslucent materials Photothermal characterisation parameter detection method based on the irradiation of Chirp laser of frequency modulation |
| CN110160964B (en) * | 2019-05-24 | 2021-11-19 | 哈尔滨工业大学 | Translucent material photo-thermal characteristic parameter detection method based on Chirp frequency modulation laser irradiation |
| RU225686U1 (en) * | 2023-10-31 | 2024-05-02 | Общество с ограниченной ответственностью "СЕГА ТЕХ" | Device for determining the thermal diffusivity of materials |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2019184076A1 (en) | Method for measuring heterogeneous content of finite-thickness material based on virtual heat source principle | |
| SU1755150A1 (en) | Device for precision determining of material characteristics | |
| Halperin et al. | Apparatus for``Hyperbolic Glow Curves'' | |
| Shibata et al. | New laser-flash method for measuring thermal diffusivity of isotropic and anisotropic thin films | |
| US3789654A (en) | Method for determining thermo-physical properties of specimens | |
| Lang | Theoretical analysis of the pulse technique for measuring thermal diffusivity utilizing a pyroelectric detector | |
| Parker | Rapid Phase Transformations in Titanium Induced by Pulse Heating | |
| SU1557499A1 (en) | Apparatus for determining thermophysical parameters of materials | |
| JP2001108641A (en) | Measuring method for contact thermal resistance | |
| SU1395939A1 (en) | Method of checking thickness of sheet material | |
| RU2307344C1 (en) | Device for determining characteristic of materials | |
| SU1040391A1 (en) | Flat solid body thermal physical property determination method | |
| SU911276A1 (en) | Method of complex measuring of hard material thermal physical characteristics | |
| SU1610415A1 (en) | Method of determining differences of heat capacities of tested specimen and standard | |
| SU1741036A1 (en) | Device for determination of thermal conductivity of materials | |
| Powell | An apparatus giving thermogravimetric and differential thermal curves simultaneously from one sample | |
| SU920489A1 (en) | Method of complex measuring of thermal diffusivity factor and heat capacity of solid material on plate-shaped specimens | |
| SU1749801A1 (en) | Method of determining material thermal diffusivity temperature dependence | |
| RU2132548C1 (en) | Device for measuring thermal characteristics | |
| SU1711052A1 (en) | Method of testing heat-insulating material thermophysical characteristics | |
| JPH03237346A (en) | Method for measuring specific heat | |
| RU2392612C1 (en) | Device to determine characteristics of materials | |
| SU947727A1 (en) | Solid body thermal physical property determination method | |
| SU717637A1 (en) | Method of determining temperature conductivity and heat conductivity of material specimens | |
| Hsu | Theory of a new apparatus for determining the thermal conductivities of metals |