SU1755006A1 - Способ комбинированного сжигани природного, коксового, доменного газов и пылевидного топлива - Google Patents
Способ комбинированного сжигани природного, коксового, доменного газов и пылевидного топлива Download PDFInfo
- Publication number
- SU1755006A1 SU1755006A1 SU904846590A SU4846590A SU1755006A1 SU 1755006 A1 SU1755006 A1 SU 1755006A1 SU 904846590 A SU904846590 A SU 904846590A SU 4846590 A SU4846590 A SU 4846590A SU 1755006 A1 SU1755006 A1 SU 1755006A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- gas
- natural
- air
- furnace
- blast furnace
- Prior art date
Links
Abstract
Использование: на котлах ТЭЦ металлургических предпри тий, использующих в качестве топлива природный, коксовый, до-0 менный газы, а также угольную пиль. Сущность изобретени : доменный газ с воздухом подают в центральную часть топки , а природный и коксовый газы - вместе с пылевоздушной смесью вдоль боковых ее стен, причем расход воздуха, подаваемого с доменным газом, составл ет 1.18 - 5,07 расхода , подаваемого с пылевидным топливом, а расход доменного газа в перерасчете на условные единицы составл ет 0,2 - 0,6 расхода природного, коксового газов и пыли. 1 з.п. ф-лы, 9 ил.
Description
Изобретение относитс к способам сжигани газообразных и пылевидных топ- лив в энергетике и может быть использовано на котлах ТЭЦ металлургических предпри тий, использующих в качестве топлива высокореакционные природный и коксовый газы и низкореакционный газ, а также угольную пыль.
Известен способ сжигани топлива путем перераспределени его расходов между крайними и центральными горелками, причем в крайние горелки подают топлива в 1,2-1,4 раза больше, чем в центральные.
Однако неоптимальное распределение воздуха по горелкам и неучет состава вводимого топлива привод т к недожогу топлива, в частности доменного газа, увеличению потерь тепла с уход щими газами, сохранению в последних высокого уровн окислов
азота при сжигании в топке многотопливных смесей.
Известен способ сжигани топлив при подаче вдоль боковых стен воздуха с избыточным расходом относительно стехиомет- рической величины 1,2-2,0, а в центральную область топки 0,7-0,9.
Высокий уровень неравномерности распределени воздуха по горелкам обеспечивает снижение содержани окислов азота в уход щих газах.
Однако неучет многотопливности обуславливает неэффективное горение в топке, высокий уровень температур в уход щих газах , что вызывает снижение КПД котла.
Известен способ сжигани природного, коксового, доменного газов и пылевидного топлива путем подаГчи в смеси с воздухом в топку.
XI
01 СЛ О О
Os
Недостаток известного способа состоит в том, что при поступлении топлив в топку происходит из разогрев и воспламенение. Выдел ющеес в процессе химического реагировани топлива с кислородом воздуха тепло расходуетс на нагрев экранов в топке и конвективных поверхностей в газоходах . Недостатком способа вл етс также низка эффективность тепловоспри ти эк- рановГчто влечет снижение теплопроизво- дительности кбтлов, бо льшие потери тепла с уход щими газами. Кроме того, в последних высок уровень окислов азота.
Цель изобретени - повышение качества сжигани и снижение концентрации окислов азота в продуктах сгорани .
Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу комбинированного сжигани природного, коксового, доменного газов и пылевидного топлива путем-подачи их в смеси с воздухом в топку, доменный газ с воздухом подают в центральную часть топки , а природный газ и коксовые газы подают вместе с пылевоздушной смесью вдоль ее боковых стен, при этом расход воздуха, подаваемого с доменным газом, составл ет 1,18-5,07 расхода воздуха, подаваемого с пылевидным топливом, а расход доменного газа в пересчете на условные единицы составл ет 0,2-0,6 расхода природного, коксового газов и пыли,
Вводом топлива с большей теплотой сгорани (4000-8000 ккал/кг) вдоль боковых стен достигаетс повышение температурного уровн факела вблизи экранов, интенсифицируетс теплообмен в топке и снижаетс температурный уровень продуктов сгорани за камерой сгорани и котлом. Ввод доменного газа только в центральную область камеры сгорани обеспечивает интенсификацию прогрева этого низкокалорийного топлива (800-900 ккал/кг) и улучшение воспламенени и выгорани в пределах топочной камеры, что татокёЪызы- вает снижение температуры продуктов сгорани на выходе из топки и котла. В целом распределение топлив между отдельными участками ввода их в камеру сгорани , обуславлива снижение температуры в уход щих газах, приводит к повышению эффективности использовани продуктов сгорани в котле, повышению его КПД. Предлагаемое перераспределение топлива при равномерной раздаче воздуха по горелкам приводит к снижению температур уход щих газов на 5-6°С и повышению КПД котлов не менее чем на 0,3-0,5%. Дополнительное перераспределение воздуха между центральной и периферийной област ми топок вызывает снижение температур уход щих газов в целом на 10-15°С и повышение КПД котлов на 0,5-0,8%. Кроме того, при перераспределении воздушных потоков между отдельными област ми камеры сгорани достигаетс максимальный эффект по снижению окислов азота в уход щих газах. При этом максимальный эффект повышени экономичности и улучшение экологических показателей достигаютс в том случае, если
расход воздуха, подаваемого с доменным газом, равен 1,18-5,07 расхода воздуха, вводимого вдоль боковых стен, а расход самого доменного газа в пересчете на условные единицы составл ет 0,2-0,6 расхода топлива , вводимого вдоль боковых стен. Необходимость введени условных расходных единиц топлива св зана с различием в уровн х теплоты сгорани каждого вида. Учет расхода в таких случа х ведут по приведенной теплоте сгорани условного топлива ккал/кг и реального топлиQ В ваОВ:В Вр --. Дл рассматриваеQ By
мого способа расход доменного газа в условных единицах почти на пор док ниже расхода натурального газа, угл - в 1,5-2,5 раза ниже, а природного газа, наоборот, выше на 10-12%. В соответствии со способом соотношени между расходами условных топлив, подаваемых в центральную область топки и периферийные зоны можно
записать как В j$U8HTp (0,02-0,165) В Јпериф. Даже незначительные отклонени величин
в большую или меньшую стороны от указанных диапазонов привод т к скачкообразному изменению качества процесса горзни , увеличению степени недожога топлива, температуры уход щих газов, концентрации
канцерогенных окислов азота, снижению КПД котлов, т.е. нарушению положительного эффекта в соответствии с целью изобретени . Указанное преимуа ество предлагаемого способа по сравнению с известным имеет место в широком диапазоне соотношений природного, коксового газа и пыли, вводимых через горелки вдоль боковых стен. Отмеченные диапазоны относительных расходов воздуха и доменного газа
вл ютс оптимальными. При реализации предлагаемого способа в сравнении с известным формируютс сверхэкономический и экологический эффекты.
На фиг. 1 изображен котел с встречной
компоновкой горелок, продольный разрез; на фиг. 2 - разрез А-А на фиг.1; на фиг, 3 - разрез Б-Б на фиг.1; на фиг.4 - котел с встречной компоновкой, продольный разрез; на фиг. 5 - разрез В-В на фиг.4; на фиг.
6 - разрез Г-Г на фиг.4; на фип.7 - котел с фронтальной компоновкой горелок; на фиг.8 - разрез Д-Д на фиг.7; на фиг.9 - разрез Е-Е на фиг. 7.
Котел по фиг.1 - 3 содержит призмати- ческую топку 1 с камерой 2 сгорани , экра- нированными боковыми стенами 3, горелками 4, примыкающими к боковым стенам 3, и горелками 5 в центре топки, газоход 6 с пароперегревателем 7, эконо- майзером 8, воздухонагревателем 9.
Горелки 4 дл ввода природного и коксового газа, а также пылевидного топлива установлены около боковых стен 3, а горелки 5 - вблизи центральной оси 10 топки.
Способ комбинированного сжигани пыли, природного, коксового и доменного газов осуществл ют следующим образом.
Смесь пыли, природного viкоксового газов с воздухом ввод т в топку 1 через горел- ки А, а доменный газ - через горелки 5. В объеме топки газ сгорает с выделением тепла , а образовавшиес при этом продукты сгорани , охлажда сь частично в топке 1, поступают в газоход 5, где отдают свое теп- ло поверхност м 7-9 нагрева.
Факел 11 пыли, природного и коксового газов вследствие более высокой теплоты сгорани последних (4000-8000 ккал/нм3) имеет более высокие температуру горени и энтальпию продуктов сгорани . Факел 12 доменного газа вследствие невысокой теплоты сгорани последнего (до 900 ккал/нм3) из-за высокого содержани топливного балласта (N2-J-C02 « 70%) имеет меньшую тем- пературу горени и энтальпию продуктов сгорани . Вследствие интенсификации радиационного теплообмена из-за более высокого уровн температур у боковых стен 3 топки 1 увеличиваетс тепловоспри тие бо- ковыми экранами 3 и, как следствие, снижаютс температуры факела за камерой сгорани и на выходе из котла. Это приводит к улучшению КПД котла вследствие повышени эффективности использовани сжигаемого топлива. Кроме того, предлагаемый способ учитывает необходимое перераспределение воздуха и долей доменного газа относительно расхода других топлив, что обеспечивает снижение концентрации азота в продуктах сгорани .
Котлы по фиг. 4 - 6 и 7 - 9 отличаютс от котла по фиг. 1-3 схемой компоновки горелок относительно стен камеры сгорани . Способ на этих котлах реализуетс аналогично . При реализации способа на котлах по фиг. 4-9 формируетс тот же положитель- ный эффект, что и на котле по фиг. 1-3: повышаетс экономичность за счет снижени температуры уход щих газов и увеличени КПД котла, снижаетс концентраци окислов азота в продуктах сгорани , выбрасываемых в атмосферу.
Повышение КПД котла вызывает снижение расхода топлива.
Claims (2)
1.Способ комбинированного сжигани природного, коксового, доменного газов и пылевидного топлива путем подачи их в сме си с воздухом в топку, отличающий- с тем, что, с целью повышени качества сжигани и снижени концентрации окислов азота в продуктах сгорани , доменный газ с воздухом подают в центральную часть топки, а природный и коксовый газы подают вместе с пыле&оздушной смесью вдоль боковых ее стен.
2.Способ по п. 1, отличающийс тем, что расход воздуха, подаваемого с доменным газом, составл ет 1,18-5, 07 расхода воздуха, подаваемого с пылевидным топливом, а расход доменного газа в пересчете на условные единицы составл ет 0,2- 0,6 расхода природного, коксового газов и пыли.
Z г/7ф
efoy
9003911
Б-В
/
2
С
фигЗ
€ 7
4.5
iii
-Е
5
ЮигЧ
3«
«Ж
5-Е
5-Е
Ј
С )
О OOOOOOU.OO
-г. v .i; --- о о о
;/
f2
;
-//
о о о
X;- - - : Л О
.
о о о о о о о о
э-
З
э т
Лиг.5 2
UU2.8
фиг 7
л-л
о о о о о о о о cfp оо
О
ои
X
O POQOOOO ООгКр
фиг 8
/ % N
//
10
X
J2
//
/
Фиг. 9
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904846590A SU1755006A1 (ru) | 1990-07-03 | 1990-07-03 | Способ комбинированного сжигани природного, коксового, доменного газов и пылевидного топлива |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904846590A SU1755006A1 (ru) | 1990-07-03 | 1990-07-03 | Способ комбинированного сжигани природного, коксового, доменного газов и пылевидного топлива |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1755006A1 true SU1755006A1 (ru) | 1992-08-15 |
Family
ID=21525001
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904846590A SU1755006A1 (ru) | 1990-07-03 | 1990-07-03 | Способ комбинированного сжигани природного, коксового, доменного газов и пылевидного топлива |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1755006A1 (ru) |
-
1990
- 1990-07-03 SU SU904846590A patent/SU1755006A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 595588, кл. F 23 С 5/28, 1975. Авторское свидетельство СССР № 694733, кл. F 23 С 11 /00, 1978. Кузнецов Н.М. и др. Конвективный теплообмен в топках котлов с многотопливными плоскофакельными горелками. - Промышленна энергетика, 1985. № 10, с.58-61. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4021186A (en) | Method and apparatus for reducing NOx from furnaces | |
EP0554250B1 (en) | A clustered concentric tangential firing system | |
US4375949A (en) | Method of at least partially burning a hydrocarbon and/or carbonaceous fuel | |
US6085674A (en) | Low nitrogen oxides emissions from carbonaceous fuel combustion using three stages of oxidation | |
US5195450A (en) | Advanced overfire air system for NOx control | |
ZA200209640B (en) | Low nitrogen oxides emissions using three stages of fuel oxidation and in-situ furnace flue gas recirculation. | |
AU2001265303A1 (en) | Low nitrogen oxides emissions using three stages of fuel oxidation and in-situ furnace flue gas recirculation | |
CA2827331C (en) | Low nox combustion process and burner therefor | |
JPH07198109A (ja) | 深段階的燃焼法 | |
US5343820A (en) | Advanced overfire air system for NOx control | |
CN1163370A (zh) | 全烧高炉煤气的高温高压电站锅炉 | |
EP0009523B1 (en) | A method of at least partially burning a hydrocarbon and/or carbonaceous fuel | |
CA2178858C (en) | Staged combustion with reduced generation of both nitrogen oxides and carbon monoxide | |
US5141726A (en) | Process for reducng Nox emissions from combustion devices | |
SU1755006A1 (ru) | Способ комбинированного сжигани природного, коксового, доменного газов и пылевидного топлива | |
CN2293715Y (zh) | 全烧高炉煤气的高温高压电站锅炉 | |
EP0554254B1 (en) | AN ADVANCED OVERFIRE AIR SYSTEM FOR NOx CONTROL | |
CA2036642C (en) | Method of retaining sulfur in ash during coal combustion | |
Vaccaro | Low NO/sub x/rotary kiln burner technology: design principles & case study | |
JPH1151369A (ja) | 蓄熱式バーナを有する炉 | |
SU1695038A2 (ru) | Экранированна топочна камера | |
JP2755089B2 (ja) | 蓄熱式バーナを有する連続加熱炉の燃焼方法 | |
RU2031311C1 (ru) | Способ сжигания топлива | |
RU2233404C2 (ru) | Способ сжигания топлива | |
SU954700A1 (ru) | Способ сжигани высокореакционной сильношлакующейс угольной пыли в камерной топке |