SU1744125A1 - Способ охлаждени прокатных изделий - Google Patents
Способ охлаждени прокатных изделий Download PDFInfo
- Publication number
- SU1744125A1 SU1744125A1 SU904837607A SU4837607A SU1744125A1 SU 1744125 A1 SU1744125 A1 SU 1744125A1 SU 904837607 A SU904837607 A SU 904837607A SU 4837607 A SU4837607 A SU 4837607A SU 1744125 A1 SU1744125 A1 SU 1744125A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- cooling
- temperature
- critical
- steel
- stage
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Использование: термическое упрочнение проката, преимущественно высокопрочной арматуры. Сущность изобретени : прокат охлаждают после термической обработки или гор чей прокатки со скоростью больше критической в течение определенного времени, необходимого дл образовани в поверхностном слое мартенсита. После этого охлаждение прекращают и выдерживают дл отогрева поверхностного сло до 680-760°С и отпуска мартенсита. Операцию ускоренного охлаждени с последующим отогревом поверхности провод т не менее чем в две стадии, после чего изделие окончательно охлаждают. 2 табл.
Description
(Л
С
Изобретение относитс к металлургии и может быть использовано при производстве термически упрочненного проката, в частности высокопрочной среднесортной арматуры дл армировани железобетонных , конструкций.
Известен способ термической обработки , включающий аустенитизацию, прокатку, ускоренное охлаждение со скоростью 200- 300 град/с до достижени поверхностью температуры в интервале от (АГ1-100)°С до (АГ1-50)°С. Обработанный данным способом прокат при высокой пластичности обладает относительно высокой температурой распада аустенита. Так, при упрочнении арматуры № 25 из стали 35ГС получены следующие свойствам 700-810 Н/мм , 00.2 520-625 Н/мм2; 5s 14-18%: др 4,0- 4,8%, причем прочностные свойства превышают аналогичные показатели гор чекатаного состо ни всего на 70-150 Н/мм2 и соответствуют уровню классов Ат-lll, Ат-IV. Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому вл етс способ термического упрочнени , включающий нагрев заготовки до температуры аустенитизации, гор чую прокатку, порезку раската и термическое упрочнение в ваннах с водой по режимам прерванного охлаждени в температурный диапазон А|ч-температура охлаждающей воды, что позвол ет получать диапазон механических свойств от гор чекатаного состо ни до классов Ат-V - Ат- VII. При этом длительность охлаждени в воде назначаетс в зависимости от марки стали, диаметра (профил ) арматуры и требуемых механических свойств. Так, например , при упрочнении данным способом арматура № 25 из стали 35ГС (длительность охлаждени в воде 7,6 с) наблюдают свойстч
|
N3 СЛ
ва: сгв 1120 Н/мм2: Ой.г 970 Н/мм2;(55 10%; 5Р 2,2%.
Однако при упрочнении известным способом в результате превращени , происход щего с увеличением объема, на поверхности профил , где превращени происход т в первую очередь, создаютс значительные по величине раст гивающие, а в центре - сжимающие напр жени первого рода. Наличие на поверхности профил остаточных напр жений первого рода во многом предопредел ет склонность термически упрочненной арматурной стали к коррозионному растрескиванию, что не допускает ее применени в предварительно напр женных железобетонных конструкци х , работающих в агрессивных средах. Так, при испытании под напр жением в нитратном растворе (согласно требовани м ГОСТ 10884-81)арматурасуказаннымисвойства- ми просто ла без разрушени 46 ч при норме 100ч.
Цель изобретени - повышение качества изделий за счет снижени остаточных раст гивающих напр жений в поверхност- ном слое при сохранении высоких прочностных характеристик.
Поставленна цель достигаетс тем. что охлаждение прокатных изделий со скоростью выше критической провод т не менее чем в две стадии, причем длительность охлаждени на первой стадии выбирают из соотношени
Т
Тз - 120
Voxn
где Тз - температура начала ускоренного охлаждени ,°С;
Мн - температура начала мартенситно- го пр евращени ,°С:
Voxn - средн скорость охлаждени от температуры закалки до температуры Мн,°С/с, а выдержку после первой стадии
охлаждени осуществл ют до достижени
поверхностью издели температуры 680 760°С.
Применение многостадийного охлаждени диктуетс необходимостью формировани на поверхности профил вначале закаленной, а затем высокоотпущенной структуры с последующим упрочнением сердцевины. Длительность охлаждени на первой стадии достаточна дл снижени температуры поверхностного сло ниже точки начала мартенситного превращени . Верхний временной предел диктуетс необходимостью ограничений размеров поверхностного высокоотпущенного сло (в
5 0 5 0
5
0
5
0
5
0 55
противном случае наблюдаетс снижение прочностных характеристик стали или повышение величины внутренних раст гивающих напр жений на поверхности профил ). Температура отпуска (самоотпуска) поверхности выбрана такой, чтобы создать высоко- отпущенный слой с минимальными остаточными раст гивающими напр жени ми .
Снижение температуры самоотпуска поверхности ниже показанного предела не обеспечивает достаточного сн ти внутренних напр жений, а превышение его ведет к развитию a - у - а -превращени с образованием напр женной структуры с участками мартенсита.
Известен способ, включающий аустени- тизацию, прокатку, циклическое охлаждение поверхности со скоростью выше критической до температуры (АГ1-150°С - Мн с выравниванием температуры по сечению стержн после каждого цикла, причем охлаждение ведут со скоростью 400- 700°С/с. Способ позвол ет получать в термически упрочненной арматуре свойства классов AT-IV-AT-VI. Однако в данном способе не лимитируетс температура отпуска поверхностного сло за счет разогретой сердцевины после первой стадии ускоренного охлаждени . В результате температура поверхностных слоев может быть завышена или занижена по сравнению с оптимальным диапазоном, в результате чего повышаютс остаточные напр жени на поверхности стержн . Таким образом, в предлагаемом способе обеспечиваютс свойства, не достижимые в известном.
Образцы арматурной стали 35ГС диаметром 25 мм производства Макеевского металлургического комбината нагревают в электрической печи до 1000°С, после чего подвергают ускоренному охлаждению по различным режимам. Дл сравнени сталь упрочн ют в промышленных услови х после ее прокатки на стане 350-2 МакМК. Температура нагрева под прокатку составл ет 1190-1220°С, температура начала ускоренного охлаждени соответствует 980- 1000°С.
В табл. 1 приведены режимы термического упрочнени арматуры № 25 из стали 35ГС.
Образцы термически упрочненной арматуры испытывают на разрыв. Рентгено- структурным анализом определ ют величину остаточных напр жений первого рода на поверхности профил . Стойкость противокоррозионного растрескивани до момента разрушени определ ют на уста- овке рычажного типа при посто нной нагрузке , равной 0,9 оь,2 в нитратном растворе . Услови испытани соответствуют требовани м изменени № 2 к ГОСТ 10884-81.
В табл. 2 показаны свойства арматуры Nb 25 из стали 35ГС, упрочненной по различ- ным режимам.
Как следует из приведенных результатов , положительный эффект обеспечиваетс в выбранных температурно-временных интервалах (опыты 3-9) и отсутствует за его пределами: в опыте 2 высокое значение остаточных напр жений обусловлено относительно низкой температурой отпуска, а в опыте 10 - высокой температурой отпуска, при которой возможна уже частична аусте- нитизаци , что приводит к по влению в поверхностном слое напр женной мартен- ситной структуры после последующих стадий охлаждени . Промышленна проверка способа (опыт 9) подтвердила получение по- ложительного эффекта при условии внедрени способа в массовое производство.
По сравнению с прототипом (опыт 1) достигнут существенный эффект, внутренние остаточные напр жени снизились бо- лее чем в 4 раза. Снижение внутренних остаточных раст гивающих напр жений первого рода на поверхности стержн существенно повышает стойкость противокорро- зионного растрескивани арматурной стали, что позвол ет использовать ее в предварительно напр женных железобетонных конструкци х, работающих в агрессивных средах, взамен стали класса А-Шв.
10
1020
0,9
Экономический эффект при этом определ - 1 етс как разность затрат на приобретение и производство арматурной стали классов А- 1Ив и Ат-V меньшего диаметра.
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ охлаждени прокатных изделий , включающий охлаждение поверхности с температур аустенитизации со скоростью выше критической до заданной температуры и окончательное охлаждение, отличающийс тем, что, с целью повышени качества изделий за счет снижени остаточных раст гивающих напр жений в поверхностном слое при сохранении высоких прочностных характеристик, охлаждение со скоростью выше критической провод т не менее чем в две стадии с выдержками между ними, причем длительность охлаждени на первой стадии выбирают из соотношени- (МН - 80 )УохлтТ3 - 120ох лтемператураначала ускоренногогде Т3 - охлаждени ,Мн - температура начала мартенситно- го превращени ,°С;Уохл - средн скорость охлаждени до температуры Мн, С/с, а выдержку после первой стадии охлаждени осуществл ют до достижени поверхностью издели температуры 680-760°С. Таблица 180МОделаНижний пределСредний уровеньВерхний уровеньКомбинир.уровеньТо жеСредний уровеньСредний уровеньпромышл.условиВыше верхнегопределаТаблица2
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904837607A SU1744125A1 (ru) | 1990-06-11 | 1990-06-11 | Способ охлаждени прокатных изделий |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904837607A SU1744125A1 (ru) | 1990-06-11 | 1990-06-11 | Способ охлаждени прокатных изделий |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1744125A1 true SU1744125A1 (ru) | 1992-06-30 |
Family
ID=21520005
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904837607A SU1744125A1 (ru) | 1990-06-11 | 1990-06-11 | Способ охлаждени прокатных изделий |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1744125A1 (ru) |
-
1990
- 1990-06-11 SU SU904837607A patent/SU1744125A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР М 1399354, кл. С 21 D 1/02,1988 Металлургическа и горнорудна промышленность, .1966, № 3, с. 48-52. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3532560A (en) | Cold-working process | |
CN106191390B (zh) | 一种中锰trip钢及其制备方法 | |
US10260121B2 (en) | Increasing steel impact toughness | |
RU2690851C2 (ru) | Способ изготовления высокопрочной стальной детали | |
JPH07179938A (ja) | 高張力鋼の衝撃特性を改善する方法及び改善された衝撃特性を有する高張力鋼製品 | |
US8940111B2 (en) | Method of achieving trip microstructure in steels by means of deformation heat | |
CA3009514C (en) | Warm rolling of steels containing metastable austenite | |
RU2643119C2 (ru) | Способ деформационно-термической обработки высокомарганцевой стали | |
SU1744125A1 (ru) | Способ охлаждени прокатных изделий | |
Rudskoi et al. | THERMOMECHANICAL PROCESSING OF STEELS AND ALLOYS PHYSICAL FOUNDATIONS, RESOURCE SAVING TECHNIQUE AND MODELLING. | |
US3889510A (en) | Hot forging process | |
US3615925A (en) | Heat-treatment of steels | |
Khlestov et al. | Effects of deformation and heating temperature on the austenite transformation to pearlite in high alloy tool steels | |
US3567527A (en) | Metallurgical process and product | |
RU2787279C1 (ru) | Способ получения упрочненных цилиндрических заготовок из нержавеющей стали аустенитного класса | |
US2881109A (en) | Case-hardened, worked steels | |
JP2625572B2 (ja) | 鋳鋼品の熱処理方法 | |
US3009843A (en) | Steel products and method for producing same | |
US5122198A (en) | Method of improving the resistance of articles of steel to H-induced stress-corrosion cracking | |
KR910008105B1 (ko) | 인장강도 70kgf/㎟ 이상의 유정용 강관의 제조방법 | |
RU2020163C1 (ru) | Способ термомеханической обработки изделий из аустенитной cr-mn-ni стали | |
RU2763981C1 (ru) | Способ производства калиброванной стали для холодной высадки | |
RU2176674C1 (ru) | Способ термической обработки высокопрочных коррозионно-стойких хромоникелевых сталей мартенситного класса | |
SU990836A1 (ru) | Способ изготовлени труб из низкоуглеродистой стали | |
KR940007365B1 (ko) | 고장력볼트용 강선재의 제조방법 |