SU1726530A1 - Process for producing cast iron with globular graphite - Google Patents
Process for producing cast iron with globular graphite Download PDFInfo
- Publication number
- SU1726530A1 SU1726530A1 SU904833616A SU4833616A SU1726530A1 SU 1726530 A1 SU1726530 A1 SU 1726530A1 SU 904833616 A SU904833616 A SU 904833616A SU 4833616 A SU4833616 A SU 4833616A SU 1726530 A1 SU1726530 A1 SU 1726530A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- magnesium
- cast iron
- melt
- iron
- castings
- Prior art date
Links
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к металлургии, а именно к способам получени чугуна с шаровидным графитом, предназначенного преимущественно дл изготовлени массивных или разностенных с массивными част ми отливок. Цель - сокращение расхода и повышение предела прочности и пластичности металла по сечению массивных отливок. Способ получени чугуна с шаровидным графитом, преимущественно дл изготовлени массивных отливок, включает плаку исходного чугуна, легирование одной части общей массы расплава исходного чугуна магнием, смешение нелегированной и легированной магнием частей расплава путем их сливани в один заливочный ковш с образованием сфероидизированного расплава чугуна с остаточным содержанием магни 0,04-0,06% и последующей заливкой в литейные формы, при этом одну часть расплава исходного чугуна, подлежащую легированию магнием, выплавл ют из ге- матитовых шихтовых материалах в электрической печи с содержанием 2,6-3,2% кремни , 0,01-0,02% серы и легируют при 1400-1450°С, другую часть расплава исходного чугуна подвергают десульфурации смесью карбонатов натри и кальци , вз тых в соотношении 1:1 и в количестве 0,4-0,8% от массы расплава, а смешение легированной и нелегированной магнием частей расплава чугуна осуществл ют при соотношении их масс 1:(0,5...2,0).Применение предложенного способа обеспечивает сокращение расхода магни с 0,4 до 0,18% и повышение прочности на 10-100 МПа и пластичности металла в отливках на 1,2-2,6%. 1 табл. VI N3 О сл со оThe invention relates to metallurgy, in particular to methods for producing nodular cast iron, intended primarily for the manufacture of massive or differential castings with massive portions of castings. The goal is to reduce consumption and increase the strength and ductility of the metal over the cross section of massive castings. The method of producing nodular cast iron, mainly for making massive castings, includes weeping of the original cast iron, doping one part of the total mass of the source cast iron with magnesium, mixing undoped and magnesium doped parts of the melt by merging them into a single casting ladle to form spheroidized cast iron with residual content magnesium 0.04-0.06% and then pouring into molds, with one part of the melt of the original cast iron, subject to doping with magnesium, is smelted from e-matite batch materials in an electric furnace with a content of 2.6-3.2% silicon, 0.01-0.02% sulfur and alloyed at 1400-1450 ° C, the other part of the source iron melt is desulfurized with a mixture of sodium carbonates and calcium, taken in a ratio of 1: 1 and in the amount of 0.4-0.8% by weight of the melt, and mixing the parts of the iron melt doped and unalloyed with magnesium is carried out at a mass ratio of 1: (0.5 ... 2 , 0). The application of the proposed method provides a reduction in the consumption of magnesium from 0.4 to 0.18% and an increase in strength by 10-100 MPa and plasticity of me alla castings on 1,2-2,6%. 1 tab. VI N3 Oh sl with about
Description
Изобретение относитс к металлургии и литейному производству, а именно к способам получени чугуна с шаровидным графитом путем обработки исходного расплава магнием или магнийсодержащими лигатурами дл изготовлени массивных или в массивными част ми отливок.The invention relates to metallurgy and foundry, in particular, to methods for producing nodular cast iron by treating the initial melt with magnesium or magnesium-containing master alloys for the manufacture of massive or massive parts of castings.
Цель изобретени - сокращение расхода магни и повышение прочности и пластичности металла по сечению массивных отливок.The purpose of the invention is to reduce the consumption of magnesium and increase the strength and ductility of the metal over the cross section of massive castings.
Сущность изобретени состоит в том, что в способе получени чугуна с шаровидным графитом, преимущественно дл изготовлени массивных отливок, включающем выплавку исходного чугуна, легирование части общей массы расплава исходного чугуна магнием, смешение нелегированной и легированной магнием частей расплава путем ихThe essence of the invention is that in the method of producing nodular cast iron, mainly for the manufacture of massive castings, including smelting the original cast iron, doping part of the total mass of the source cast iron with magnesium, mixing the unalloyed and magnesium doped parts of the melt by
сливани с образованием сфероидизиро- ванного расплава чугуна с содержанием магни 0,04-0,06% и последующей его заливки в литейные формы, одну часть распла- ва исходного чугуна, подлежащую легированию магнием, выплавл ют на ге- матитовых шихтовых материалах в электрической печи с содержанием 2,6-3,2% Si и легируют магнием при 1400-1450°С, другую нелегированную часть расплава чугуна подвергают десульфурации.смесью карбонатов натри и кальци , вз тых в соотношении 1:1 и в количестве 0,4-0,8% от массы расплава, а смешение легированной и нелегированной магнием частей расплава чугуна осуществл ют при соотношении их масс 1:(0,5-2,0).merging with the formation of spheroidized molten iron with a magnesium content of 0.04-0.06% and its subsequent pouring into casting molds, one part of the melt of the original iron, subject to doping with magnesium, is smelted on hematite charge materials in an electric furnace with a content of 2.6-3.2% Si and alloyed with magnesium at 1400-1450 ° C, another undoped part of the iron melt is desulfurized with a mixture of sodium and calcium carbonates, taken in a 1: 1 ratio and in an amount of 0.4-0 , 8% by weight of the melt, and the mixture of alloyed and unalloyed magne The use of parts of molten iron is carried out at a mass ratio of 1: (0.5-2.0).
Исходный чугун дл передела на чугун с шаровидным графитом выплавл ют на гематитовых шихтовых материалах в электрической индукционной печи ОКБ-281 вместимостью тигл 1,0 т с частотой 1000 Гц и в вагранке производительностью 5 т/ч.The original cast iron for conversion to nodular cast iron is smelted on hematite charge materials in an OKB-281 electric induction furnace with a crucible capacity of 1.0 tons with a frequency of 1000 Hz and in a cupola with a capacity of 5 tons / h.
При этом электропечной чугун имеет состав , мас.%: 3,4-3,8 С; 2,6-3,2 Si; 0,45 Мп; 0,05-0,07 Р; 0,01-0,02 S; а ваграночный чугун -(мае. %): 3.0-3.2С; 1,2-1,8Si; 0,4-0,5Mn; 0.10-0.15Р; 0,07-0,093.When this electric cast iron has a composition, wt.%: 3.4-3.8 C; 2.6-3.2 Si; 0.45 Mp; 0.05-0.07 P; 0.01-0.02 S; and cupola cast iron - (May.%): 3.0-3.2С; 1.2-1.8Si; 0.4-0.5Mn; 0.10-0.15Р; 0.07-0.093.
Дл легировани магнием расплава исходного чугуна, выплавленного в электрической печи, примен ют металлический магний (ГОСТ 804-72), разделанный на куски 25-50 мм.Metallic magnesium (GOST 804-72), cut into pieces of 25-50 mm, is used to alloy the magnesium with the melt of the original cast iron smelted in an electric furnace.
Дл десульфурации расплава исходного чугуна, выплавленного в вагранке, используют карбонаты натри и кальци в виде соответственно соды кальцинированной технической (ГОСТ 5100-85) и известн ка (ТУ 48-7-2-72).Sulfur and calcium carbonates are used in the form of soda ash technical (GOST 5100-85) and limestone (TU 48-7-2-72), respectively, to desulfurize the melt of the initial cast iron smelted in the cupola.
Ваграночный чугун с температурой 1370 ± 10°С на желобе вагранки набирают в заливочные ковши необходимой по технологии вместимости. При наборе расплава чугуна из вагранки в ковши под струю ввод т равномерно смесь карбонатов натри и кальци в соотношении 1:1 в количестве 0,4% от массы металла. После этого его выдерживают 2,0 мин и перед смешиванием с легированным магнием расплавом чугуна удал ют шлак.The cupola cast iron with a temperature of 1370 ± 10 ° С on the chute of the cupola is recruited into the pouring buckets of the capacity required by the technology. When casting molten iron from the cupola, a mixture of sodium and calcium carbonates in a 1: 1 ratio in an amount of 0.4% by weight of the metal is introduced evenly into the ladles. After that, it is kept for 2.0 minutes and slag is removed before being mixed with the magnesium-alloyed iron melt.
Электропечной чугун с температурой 1470±10°С выпускают в ковш вместимостью 0,6 т и подвергают легированию магнием при 1400°С в автоклаве КМ-2. Магний ввод т в количестве 0,2% от общей массы исходного чугуна, т.е. с учетом массы ваграночного чугуна. Длительность перемешивани легируемого магнием расплава составл ет 2,0 мин.Electric furnace cast iron with a temperature of 1470 ± 10 ° C is released into a 0.6 t bucket and doped with magnesium at 1400 ° C in an autoclave KM-2. Magnesium is introduced in the amount of 0.2% of the total mass of the initial iron, i.e. taking into account the mass of cupola iron. The duration of the stirring of the magnesium alloyed melt is 2.0 minutes.
По извлечении ковша из автоклава легированный магнием расплав чугуна, очищенный от шлака, смешивают с ваграночным нелегированным чугуном, подвергнутым десульфураций , при соотношении 1:0,5 (режим 5).After removing the ladle from the autoclave, the magnesium-alloyed molten cast iron, purified from slag, is mixed with cupola unalloyed cast iron, subjected to desulfurization, at a ratio of 1: 0.5 (mode 5).
Другие режимы способа получени чугуна с шаровидным графитом приведены в таблице.Other modes of the method of producing nodular cast iron are given in the table.
Полученный таким образом сфероиди- зированным расплавом чугун заливают фор- мы брусов размером 100x200x250 мм. Залитые формы брусов выбивают на следующий день.Thus obtained spheroidized melt cast iron is poured into forms of beams of 100x200x250 mm. Flood forms of beams knock out the next day.
Из брусов на уровн х 15, 50 и 100 мм снизу (по заливке) вырезают образцы (по ГОСТ 24806-81) дл механических испытаний , которые испытывают на разрывной машине .Samples (according to GOST 24806-81) are cut out of the beams at levels of 15, 50 and 100 mm from the bottom (by pouring) for mechanical tests that are tested on a tensile testing machine.
Об уровне предела прочности оьЧШГ по сечению массивных отливок (в экспериментах , брусов) суд т по результатам механических испытаний.The level of ultimate strength over the cross section of massive castings (in experiments, beams) is judged by the results of mechanical tests.
Пластичность ЧШГ оценивают по относительному удлинению после разрыва образца .Plasticity chshg evaluate the relative elongation after rupture of the sample.
Остаточное содержание магни в чугуне определ ют в металле образцов после механических испытаний на раст жение (вырезанных из бруса на уровне 100 мм снизу) спектральным и химическим анализом.The residual magnesium content in the cast iron is determined in the metal of the samples after mechanical tensile tests (cut from the bar at a level of 100 mm from the bottom) by spectral and chemical analysis.
Кроме того, определ ют степень сферо- идизации графита (ССГ) в чугуне по сечению бруса, а именно в тех же образцах после ихIn addition, the degree of spheroidization of graphite (SSG) in cast iron over the beam section, namely, in the same samples after their
механических испытаний, оценива ее по известной 12-бальной шкале структур графита .mechanical tests, estimating it on the well-known 12-point scale of graphite structures.
Дл сравнени получали чугун с шаровидным графитом по известному способу,For comparison, nodular cast iron was produced by a known method,
согласно которому исходный чугун с 3,1 % С, 1,1% Si, 0,04% S, 0,15% Р выплавл ют в электропечи. Расплав чугуна выплавл ют в два ковша, в равных количествах, обрабатыва в каждом 2% кальцинированной соды. По удалении шлака одну часть расплава охлаждают до 1370°С и легируют магнием в количестве 0,8% от массы наход щегос в ковше металла, а в другую часть расплава, наход щуюс во втором ковше, ввод т 2,7%According to which the original cast iron with 3.1% C, 1.1% Si, 0.04% S, 0.15% P is melted in an electric furnace. The molten iron is melted into two ladles, in equal amounts, in each 2% soda ash. After slag removal, one part of the melt is cooled to 1370 ° C and alloyed with magnesium in the amount of 0.8% of the mass of the metal in the ladle, and 2.7% is introduced into the other part of the melt located in the second bucket
ферросилици ФС75 дл повышени концентрации кремни до 3,1 %. Затем обе равные по массе части нелегированного и легированного магнием расплава чугуна (т.е. при соотношении масс. 1:1) смешиваютferrosilicon FS75 to increase the silicon concentration to 3.1%. Then, both parts of unalloyed and magnesium-doped molten iron alloy equal in mass (i.e., at a mass ratio of 1: 1) are equal
в одном ковше и разливают по формам.in one ladle and poured into forms.
Изготовленные заготовки из чугуна, полученного известным способом подвергают механической обработке и исследованию .Manufactured blanks of iron obtained in a known manner are machined and explored.
Результаты испытаний приведены в таблице.The test results are shown in the table.
Наилучшие результаты получены при следующем сочетании технологических параметров получени чугуна с шаровидным графитом: подлежащий легированию магнием расплав исходного чугуна имеет содержание 2,6-3,2% кремни и температуру 1400-1450°С, нелегированный магнием расплав исходного чугуна перед смешиванием с легированным предварительно подвергаетс десульфурации путем обработки 0,4-0,8% смеси карбонатов натри и кальци , вз тых в соотношении 1:1, смешиваемые массы легированного и нелегированного магнием расплавов чугуна наход тс в соотношении 1:(0,5...2,0) (режимы 1-7).The best results were obtained with the following combination of technological parameters for the production of nodular iron: the melt of the initial iron to be doped with magnesium has a content of 2.6–3.2% silicon and a temperature of 1400–1450 ° C, the undoped magnesium melt of the original cast iron is mixed before alloying desulfurization by treating with a 0.4-0.8% mixture of sodium and calcium carbonates, taken in a 1: 1 ratio, the miscible masses of doped and magnesium undoped by molten pig iron are in the ratio uu 1: (0.5 ... 2.0) (Modes 1-7).
При уменьшении температуры расплава исходного чугуна при легировании магнием ниже 1400°С (режим 8) понижаетс уровень предела прочности оь и пластичности металла по сечению массивных отливок вследствие понижени степени сфероидизации графита (ССГ) и возрастают непроизводительные потери магни вследствие уменьшени его усво емости расплавом , обусловленной понижением растворимости магни и повышением скорости самопроизвольного удалени магни .With a decrease in the melt temperature of the initial cast iron, when doping with magnesium below 1400 ° C (mode 8), the ultimate strength and ductility of the metal over the cross section of massive castings decrease due to a decrease in the degree of spheroidization of graphite (SSH) and the unproductive loss of magnesium increases due to a decrease in melt digestibility due to decreasing the solubility of magnesium and increasing the rate of spontaneous removal of magnesium.
При увеличении температуры расплава исходного чугуна при легировании магнием выше 1450°С (режим 9) понижаютс уровень предела прочности оь и пластичности металла по сечению массивных отливок вследствие понижени ССГ, а также возрастают непроизводительные потери магни вследствие повышени интенсивности испарени магни .With an increase in the melt temperature of the initial cast iron when doping with magnesium above 1450 ° C (mode 9), the ultimate strength of the metal and the ductility of the metal over the cross section of massive castings decrease as a result of reduced SHF, and the unproductive loss of magnesium increases due to an increase in the evaporation rate of magnesium.
При уменьшении содержани Si в расплаве исходного чугуна, подвергаемого легированию магнием, ниже 2,6% (режим 10) понижаютс уровень предела прочности оь и пластичности металла по сечению массивных отливок вследствие понижени ССГ, а также возрастают непроизводительные потери магни вследствие ухудшени усво емости и сохран емости во времени магни , обусловленной увеличением скорости самопроизвольного удалени магни из расплава.With a decrease in the Si content in the melt of the initial cast iron, subjected to doping with magnesium, below 2.6% (mode 10), the strength and ductility of the metal and the ductility of the metal over the cross section of massive castings decrease as a result of reduced SHG, and the unproductive loss of magnesium increases magnitude due to an increase in the rate of spontaneous removal of magnesium from the melt.
Увеличение содержани Si в расплаве исходного чугуна, подвергаемого легированию магнием, выше 3,2% (режим 11) нецелесообразно вследствие понижени пластичности металла и резкого ограничени технологических возможностей получени металла в отливках с требуемой по технологии концентрацией кремни .Increasing the Si content in the melt of the original iron, which is doped with magnesium, is higher than 3.2% (mode 11) is impractical due to a decrease in the plasticity of the metal and a sharp limitation of the technological possibilities for producing metal in castings with the silicon concentration required by the technology.
При содержании количества смеси карбонатов натри и кальци дл десульфурации ваграночного чугуна менее 0,4 % (режим 12) понижаютс уровень предела прочности оь и пластичности металла по сечению массивных отливок вследствие понижени ССГ и возрастают непроизводительные потери магни , значительна часть которого расходуетс на обессеривание и раскисление расплава.When the content of the amount of sodium carbonate and calcium carbonate mixtures for desulfurization of cupola iron is less than 0.4% (mode 12), the strength and ductility of the metal and the ductility of the metal over the section of massive castings are lowered due to a decrease in CVG and the unproductive loss of magnesium increases, much of which is spent on desulfurization and deoxidation melt.
Увеличение количества смеси карбонатов натри и кальци дл десульфурации ваграночного чугуна более 0,8% (режим 13) нецелесообразно из-за ухудшени санитарно-гигиенических условий труда вследствие образовани повышенного количества газообразных продуктов, а также резкого возрастани угара кремни .Increasing the amount of sodium carbonate and calcium carbonate mixtures for desulfurization of cupola cast iron by more than 0.8% (mode 13) is impractical due to the deterioration of sanitary and hygienic working conditions due to the formation of an increased amount of gaseous products, as well as a sharp increase in silicon carbon loss.
При соотношении карбонатов натри иWhen the ratio of sodium carbonate and
кальци в десульфурирующей смеси менее 1:1 (режим 14) понижаютс уровень предела прочности оь и пластичности металла по сечению массивных отливок и возрастают непроизводительные потери магни вследствие понижени степени десульфурации расплава ваграночного чугуна из-за относительного уменьшени количества вводимого натри , а также, кроме того, повышаетс угар кремни за счет введени относите ьно более высокого количества кальци .Calcium in the desulfurizing mixture of less than 1: 1 (mode 14) decreases the ultimate strength and ductility of the metal over the cross section of massive castings and increases the unproductive magnesium loss due to a decrease in the degree of desulfurization of the cupola cast iron melt due to the relative decrease in the amount of sodium added, and also , silicon fumes are increased due to the introduction of a relatively higher amount of calcium.
При соотношении карбонатов натри и кальци более 1:1 (режим 15) понижаютс уровень предела прочности оь и пластичности металла по сечению массивных отливок вследствие понижени ССГ, а также, кроме того, образуетс жидкоподвижный, агрессивный шлак, что ведет к увеличению трудоемкости его удалени и снижению срока службы футеровки ковшей.When the ratio of sodium and calcium carbonates is more than 1: 1 (mode 15), the ultimate strength and ductility of the metal over the cross section of massive castings are lowered due to a decrease in the SSG, and, in addition, liquid-mobile, aggressive slag is formed, which leads to an increase in the complexity of its removal and reducing the life of the lining buckets.
При увеличении соотношени смешиваемых масс легированного и нелегированного магнием расплавов чугуна более 1:0,5 (режим 16), т.е. при уменьшении количества ваграночного нелегированного магнием чуруна ниже 33% понижаетс пластичность металла по сечению массивных отливок вследствие понижени ССГ, по влени в металле структурно свободного цементита и непро влени графитизирующего эффектаWith an increase in the ratio of the miscible masses of alloyed and magnesium not alloyed cast iron more than 1: 0.5 (mode 16), i.e. with a decrease in the amount of the cupola-free magnesium-free churun below 33%, the ductility of the metal decreases over the cross section of massive castings due to a decrease in the CVG, the appearance of structurally free cementite in the metal and a failure of the graphitizing effect
от смешивани расплавов, а также сх.шонэ: етс возможность получени в металле массивных отливок требуемой по технологии (и стандарту) концентрации кремни .from mixing the melts, as well as c.shone: the possibility of obtaining in the metal of massive castings the silicon concentration required by the technology (and standard).
При уменьшении соотношени смешиваемых масс легированного и нелегированного магнием расплавов чугуна менее 1:2 (режим 17), т.е. при увеличении количества ваграночного нелегированного магнием чугуна, более 66% понижаютс пределWith a decrease in the ratio of the miscible masses of alloyed and magnesium not alloyed pig iron melts less than 1: 2 (mode 17), i.e. with an increase in the amount of cast-iron potassium alloyed with magnesium, more than 66% decrease the limit
прочности оь и пластичность металла по сечению массивных отливок вследствие понижени ССГ и химической однородности состава расплава из-за неудовлетворительного (путем обычного сливани ) перемешивани нелегированного и легированного магнием расплавов чугуна, а также возрастают непроизводительные потери магни , вследствие внесени ваграночным чугуном повышенного количества деглобулизаторов (серы и кислорода).strength and ductility of the metal over the cross section of massive castings due to a decrease in the SSG and chemical homogeneity of the melt composition due to unsatisfactory (by ordinary draining) mixing of undoped and magnesium-doped molten iron melts, and also increasing the unproductive loss of magnesium, due to the addition of increased amount of deglobulizers (gray and oxygen).
Реализаци изобретени по сравнению с прототипом (режим 18), позволит снизить расход магни в 1,33-2,22 раза (режимы 1, 4, 5, б, 7) и повысить предел прочности в 1,01-1,32 раза и относительное удлинение в 1,1-2,4 раза по сечению массивных отливок со стенками толщиной до 200 мм (режимыThe implementation of the invention in comparison with the prototype (mode 18) will reduce the consumption of magnesium by 1.33-2.22 times (modes 1, 4, 5, b, 7) and increase the tensile strength by 1.01-1.32 times and relative elongation of 1.1-2.4 times over the cross section of massive castings with walls up to 200 mm thick (modes
1-7).1-7).
Наиболее целесообразно предлагаемый способ использовать в чугунолитейных цехах, оснащенных вагранками и электропечами , преимущественно при производстве массивных отливок, к которым предъ вл ютс повышенные требовани по однородности структуры и механических свойств по сечению, работающих в услови х повышенных нагрузок и давлений и много- циклового нагружени при изгибе.The most expediently proposed method is used in iron foundries equipped with cupolas and electric furnaces, mainly in the production of massive castings, which are subject to increased demands on the homogeneity of the structure and mechanical properties over the cross section, working under conditions of increased loads and pressures and multi-cycle loading bend.
00
5five
00
5five
00
Ф о р м у л а и з о б р е т е н и FORUMAWLAH AND ISLANDS
Способ получени чугуна с шаровидным графитом преимущественно дл массивных отливок, включающий плавку исходного чугуна , легирование части исходного расплава чугуна магнием, смешение нелегированной и легированной магнием частей расплава путем их сли ни с образованием сферои- дизированного расплава чугуна с содержанием магни 0,04-0,06% и последующей его заливки в литейные формы, отличающий- с тем, что, с целью сокращени расхода магни и повышени предела прочности и пластичности металла по сечению массивных отливок, часть расплава исходного чугуна , подлежаща легированию магнием, выплавл ют из гематитовых шихтовых материалов с содержанием 2,6-3,2% кремни , легирование магнием провод т при 1400- 1450°С, нелегированную часть расплава перед смешиванием подвергают десульфу- рации смесью карбонатов натри и кальци , вз тых в соотношении 1:1 и суммарном количестве 0,4-0,8% от массы расплава, причем смешение легированной и нелегированной магнием частей расплава чугуна осуществл ют при соотношении их масс 1:0,5-2,0.The method of producing nodular cast iron for massive castings, including smelting the original cast iron, doping part of the original cast iron melt with magnesium, mixing the undoped and magnesium alloyed parts of the melt by merging them to form spheroidized iron melt with a magnesium content of 0.04-0, 06% and its subsequent pouring into casting molds, characterized in that, in order to reduce magnesium consumption and increase the strength and ductility of the metal over the cross section of massive castings, part of the melt is The cast iron to be doped with magnesium is smelted from hematite charge materials with a content of 2.6–3.2% silicon, doping with magnesium is carried out at 1400–1450 ° C, the undoped part of the melt is mixed with sodium carbonate and calcium before mixing. , taken in a ratio of 1: 1 and a total amount of 0.4-0.8% by weight of the melt, and the mixing of the parts of the iron melt alloyed and unalloyed with magnesium is carried out at a mass ratio of 1: 0.5-2.0.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904833616A SU1726530A1 (en) | 1990-04-25 | 1990-04-25 | Process for producing cast iron with globular graphite |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU904833616A SU1726530A1 (en) | 1990-04-25 | 1990-04-25 | Process for producing cast iron with globular graphite |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1726530A1 true SU1726530A1 (en) | 1992-04-15 |
Family
ID=21517786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU904833616A SU1726530A1 (en) | 1990-04-25 | 1990-04-25 | Process for producing cast iron with globular graphite |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1726530A1 (en) |
-
1990
- 1990-04-25 SU SU904833616A patent/SU1726530A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Справочник по чугунному литью./Под ред. Н.Г. Гиршовича, Л.: Машиностроение, 1978. с. 557-562. Авторское свидетельство СССР N: 1371974, кл. С 21 С 1/10, 1986. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU1813113C (en) | Cast iron modifier | |
| US4414027A (en) | Method for obtaining iron-based alloys allowing in particular their mechanical properties to be improved by the use of lanthanum, and iron-based alloys obtained by the said method | |
| SU1726530A1 (en) | Process for producing cast iron with globular graphite | |
| US2963364A (en) | Manufacture of cast iron | |
| RU2124566C1 (en) | Briquetted mixture for inoculation of gray iron | |
| SU765386A1 (en) | Complex modifier | |
| SU1548213A1 (en) | Composition for inoculating iron | |
| SU1678846A1 (en) | Method of production cast iron in electric-arc furnaces | |
| SU1011697A1 (en) | Method for producing high-tensile cast iron | |
| SU1275056A1 (en) | Inoculating additive for cast iron | |
| SU585217A1 (en) | Slag-forming mixture | |
| RU2177041C1 (en) | Method of gray cast iron production | |
| SU908823A1 (en) | Process for modifying crude iron in furnace | |
| SU834141A1 (en) | Method of producing spheroidal graphite cast-iron | |
| RU2139941C1 (en) | Method of production of gray iron | |
| SU1239150A1 (en) | Method of producing high-strength cast iron with globular graphite | |
| SU1122706A1 (en) | Method for smelting synthetic ferrite cast iron | |
| SU1081230A1 (en) | Master alloy | |
| SU1388433A1 (en) | Method of producing grey modified cast iron | |
| SU836118A1 (en) | Method of cast iron modification | |
| SU1289888A1 (en) | Mixture for processing cast iron | |
| SU1569340A1 (en) | Method of inoculating cast iron | |
| SU836124A1 (en) | Method of steel production | |
| RU1770372C (en) | Method of high-duty cast iron production | |
| SU1708909A1 (en) | Cast iron modifier |