SU1721488A1 - Способ определени температуры локального разогрева метастабильной аустенитной стали - Google Patents
Способ определени температуры локального разогрева метастабильной аустенитной стали Download PDFInfo
- Publication number
- SU1721488A1 SU1721488A1 SU894757092A SU4757092A SU1721488A1 SU 1721488 A1 SU1721488 A1 SU 1721488A1 SU 894757092 A SU894757092 A SU 894757092A SU 4757092 A SU4757092 A SU 4757092A SU 1721488 A1 SU1721488 A1 SU 1721488A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- steel
- temperature
- samples
- local heating
- crack
- Prior art date
Links
Landscapes
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
Abstract
Изобретение касаетс исследовани фазового состава и фазовых превращений, определени температуры локального разогрева метастабильной аустенитной стали у вершины трещины. Дл повышени точности определени по предлагаемому способу используют серию образцов, деформированных со скоростью не более м/с при различных температурах Тц. Образцы охлаждают до T2i Тц и устанавливают их фазовый состав F. Температуру локального разогрева определ ют по коррел ции между Тц, T2i и F. 1 ил.
Description
(Л
С
Изобретение относитс к способам исследовани тепловых свойств вещества, конкретнее к способам определени локальной температуры метастабильных аус- тенитных сталей у вершины трещины.
При распространении трещины в мета- стабильных аустенитных стал х, в зоне пластической деформации у вершины трещины протекают два конкурирующих процесса: пластическа деформаци , благопри тствующа мартенситным превращени м, и локальный разогрев материала, преп тствующий таким превращени м. Температура, а следовательно, и фазовый состав стали в локальном объеме материала у вершины трещины определ ют сопротивление таких сталей распространению трещины. Однако точные методы измерени
температуры локального разогрева материала у вершины распростран ющейс трещины в насто щее врем отсутствуют.
Известен способ определени рассе ни энергии в материале при вибрационном нагреве, позвол ющий определить количество выделившегос тепла путем измерени разности скоростей изменени температуры образца при вибрации и без него.
Данный способ не позвол ет определ ть локальный разогрев материала при одноразовом нагружении.
Известен также способ определени температуры локального разогрева стали у вершины трещины, согласно которому образцы стали деформируют до разрушени , при этом с помощью хромельалюминиевых
|
ГО
-А
оо со
термопар измер ют разницу температур между исследуемой точкой вблизи вершины трещины и реперной точкой, наход щейс далеко от вершины трещины.
По данному способу исследуема точка измерени температуры должна быть расположена на рассто нии 3-5 мм от вершины трещины дл того, чтобы отверстие, куда вставл етс термопара, не внесло возмущений в поле напр жений вокруг вершины трещины. Это не позвол ет с высокой точностью определ ть локальный разогрев стали непосредственно у вершины трещины .
Цель изобретени - повышение точно- сти определени .
Поставленна цель достигаетс тем, что дополнительно используют серию образцов из исследуемой стали, деформацию до разрушени которых производ т со скоростью нагружени не более 3 v10 м/с (что исключает локальный разогрев) при различных температурах Ti, расположенных выше температуры разрушени образца стали Т2 (Та Тч). После разрушени образцы ох- лаждают до Та, затем производит рентгенографическое определение фазового состава F поверхности изломов всех образцов. Устанавливают зависимость между величинами F, TI и Т2, после чего с помощью этой зависимости определ ют температуру локального разогрева местабильной аустенит- ной стали у вершины трещины. Дл этого сопоставл ют количество мартенситной формы на поверхности излома исследуемого образца стали и охлажденных до Jz образцов исследуемой стали, выделив среди последних такой излом, в котором количество мартенситной фазы будет равно количеству данной фазы на поверхности излома образца стали. В этом случае можно считать , что температура разрушени образца будет равна локальной температуре у вершины рапростран ющейс трещины исследуемого образца стали, так как обеспечило образование одинакового количества мартенситной фазы. Такое утверждение справедливо при условии одинаковой степени пластической деформации на поверхности изломов стали и образцов, которое в случае аустенитных сталей соблюдаетс достаточно строго. Другим условием реализации предлагаемого способа вл етс выбор стали , в которой тбчка начала мартенситных превращений при деформации Md и точка начала мартенситных превращений при охлаждении деформированной стали должны находитьс выше температуры Та.
Дл обосновани способа выбрана ме- тастабильна устенитна сталь Н26ТЗ в закаленном состо нии. При охлаждении ниже 20°С заданна сталь испытывает мартен- ситные превращени (Мн -20°С).
Ударные испытани образцов провод т в интервале температур от 20 до - 196°С на ма тниковом копре МК-30. Статические испытани образцов провод т на машине универсальной дл испытаний материалов 1958У-10-1 при скорости перемещени захватов 0,02 мм/мин. Полученные изломы подвергают рентгено- структурному анализу.
На чертеже представлена температурна зависимость количества а-мартенсита в закаленной стали Н26ТЗ: 1 - в стали при ее охлаждении (мартенсит охлаждени ); 2-на поверхности ударных изломов, полученных при различных температурах испытани , а также на поверхности статических изломов, полученных при скорости нагружени 0,02 мм/мин и температурах40 (крива 3), 70 (крива 4) и 100°С (крива 5) и охлажденных до различных температур,
Видно, что с понижением температуры испытани количество о. -мартенсита на поверхности ударных изломов увеличиваетс .
Дл определени температуры локального разогрева и фазового состава стали Н25ТЗ у вершины трещины в ударном образце , испытанном при 20°С (при 20°С в стали отсутствует мартенсит охлаждени и не требуетс предварительного охлаждени статических образцов), проведена сери статических испытаний образцов с малой скоростью деформации в интервале температур 40-100°С. Полученные изломы охлаждены до 20° и -20°С и т.д. Излом, полученный при 70°С (по предварительно проведенным исследовани м именно эта температура оказалась искомой), после испытани перенесен без охлаждени в камеру высокотемпературной приставки к рентгеновскому дифрактометру ДРОН-1,5 и определено качество - мартенсита на поверхности излома при 70°С. После охлажде- ни изломов определено количество а-мартенсита на их поверхности. Из чертежа (кривые 2 и 4) видно, что количество -мартенсита на поверхности статического излома, полученного при 70°С и охлажденного до 20°С, равно количеству а-мартенсита на поверхности ударного излома, испытанного при 20°С. Дл примера приведены результаты исследований статических изломов, полученных при 40°С (крива 3) и 100°С (крива 5). Следовательно, локальна температура при разрушении ударного образца при 20°С равна 70°С, а количество
а -мартенсита в зоне пластической деформации у вершины трещины составл ет 50% (крива 4). После прохождени трещины поверхность излома ударного образца охлаждаетс до 20°С, вследствие чего количество а-мартенсита увеличиваетс до 60%,
На количество а-мартенсита оказывает вли ние не только температура, но и степень пластической деформации. Дл корректного определени температуры локального разогрева метастабильной аус- тенитной стали по предлагаемому способу необходимым условием вл етс наличие одинаковой пластической деформации как на поверхности исследуемой стали, так и излома образцов. Дл оценки пластической деформации сопоставл ют ширину дифракционной линии (211)К а-фазы, полученную при рентгенографировании ударных и статических изломов (шероховатость изло- мов во всех случа х практически одинакова ), Разрушение стали Н26ТЗ при низких температурах не сопровождаетс охрупчи- ванием, изломы остаютс в зкими. Поэтому ширина дифракционной линии, полученна с поверхности таких изломов, остаетс практически посто нной.
Ширина дифракционной линии (211) К, а - фазы, полученна с поверхности ударных изломов, приведена в таблице.
Ширина дифракционной линии, полученной с поверхности статического излома при 70°С равна 3, рад. Она практически равна ширине линии, полученной с поверхности ударных изломов. Одинаковое значение ширины дифракционной линии свидетельствует и об одинаковой степени пластической деформации имеющей место на поверхности указан
0
5
0
5
0
5
ных изломов. Следовательно измерение фазового состава на поверхности изломов обусловлено только температурой стали.
Таким образом, предлагаемый способ позвол ет в метастабильных аустенитных стал х определ ть температуру локального разогрева у вершины распростран ющейс трещины. Использование изобретени позволит более корректно судить о вли нии температуры испытани на свойства и механизм разрушени данного класса сталей, а в практике технической экспертизы - более точно оценивать температуру разрушени деталей машин, и, следовательно, более достоверно устанавливать истинную причину такого разрушени .
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ определени температуры локального разогрева метастабильной аустенитной стали у вершины трещины, включающий деформацию до разрушени образца стали и измерение температуры , отличающийс тем, что, с целью повышени точности определени используют серию образцов из исследуемой стали, деформацию провод т со скоростью нагружени не более З Ю7 м/с при различных температурах Тц. после разрушени образцы охлаждают до температуры T2i TII, затем провод т рентгенографическое определение фазового состава F поверхности изломов образцов, устанавливают зависимость между величинами F, Tti и T2I, по которой определ ют температуру локального разогрева метастабильной аустенитной стали у вершины трещины.-200-100
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894757092A SU1721488A1 (ru) | 1989-11-09 | 1989-11-09 | Способ определени температуры локального разогрева метастабильной аустенитной стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894757092A SU1721488A1 (ru) | 1989-11-09 | 1989-11-09 | Способ определени температуры локального разогрева метастабильной аустенитной стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1721488A1 true SU1721488A1 (ru) | 1992-03-23 |
Family
ID=21478544
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894757092A SU1721488A1 (ru) | 1989-11-09 | 1989-11-09 | Способ определени температуры локального разогрева метастабильной аустенитной стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1721488A1 (ru) |
-
1989
- 1989-11-09 SU SU894757092A patent/SU1721488A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР №303574, кл. G 01 N25/00. I mai Y., Matake T. Temperature variation associated with stable crack grawth omal the fracture toughness Walue//Bu letin of the SSME, 1981, v. 24. 110. 192, p. 1333-1340. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Landes et al. | Test results from J-integral studies: an attempt to establish a J Ic testing procedure | |
US4746858A (en) | Non destructive testing for creep damage of a ferromagnetic workpiece | |
Joyce | Manual on elastic-plastic fracture: laboratory test procedures | |
Forrest et al. | Some experiments on the alternating stress fatigue of a mild steel and an aluminium alloy at elevated temperatures | |
Totten et al. | Quenching of Steel | |
CN104007244A (zh) | 测定低碳微合金钢材料中Fe3C溶解量及析出量的方法 | |
SU1721488A1 (ru) | Способ определени температуры локального разогрева метастабильной аустенитной стали | |
CN110646306A (zh) | 一种通过硬度评价连铸坯偏析的方法 | |
CN113702132A (zh) | 一种含异常组织的亚共析钢脱碳层检测方法 | |
Opara et al. | Dilatometric and metallographic studies for verifying phase transformations mesoscale model | |
Chen et al. | Study on the relationship between permeability, hardness of ferromagnetic structure and quenching, tempering temperature | |
Canale et al. | Cooling Curve Analysis | |
SU730837A1 (ru) | Способ контрол качества термической обработки быстрорежущей стали | |
SU785377A1 (ru) | Способ определени прокаливаемости | |
SU1010508A1 (ru) | Способ оценки штампуемости листовых материалов | |
JPH03170036A (ja) | 温度履歴インジケーター | |
Karjalainen | Gleeble Hot Ductility Tests for Determination of the Strain vs Reduction of Area Relationship | |
Canella et al. | Spectrum analysis: a new tool for quality control by ultrasonics | |
SU1460605A1 (ru) | Способ определени модул упругости конструкционных металлических материалов | |
SU1645887A2 (ru) | Способ магнитного контрол режима термообработки стальных изделий | |
SU1649251A1 (ru) | Способ определени предельной деформации сдвига | |
ROTHLEUTNER | METAL URGENCY | |
SU1173253A1 (ru) | Способ определени теплостойкости материалов дл штампового инструмента | |
SU457019A1 (ru) | Способ определени критической температуры мартенситного превращени | |
RU2060489C1 (ru) | Способ определения температуры хрупкости стали |