SU1712617A1 - Способ креплени горной выработки - Google Patents
Способ креплени горной выработки Download PDFInfo
- Publication number
- SU1712617A1 SU1712617A1 SU904793239A SU4793239A SU1712617A1 SU 1712617 A1 SU1712617 A1 SU 1712617A1 SU 904793239 A SU904793239 A SU 904793239A SU 4793239 A SU4793239 A SU 4793239A SU 1712617 A1 SU1712617 A1 SU 1712617A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- frame
- reinforcement
- interframe
- roof
- support
- Prior art date
Links
Abstract
Изобретение относитс к горному делу и м.б. использовано дл креплени выработок. Цель - повышение эксплуатационной надежности крепи (К). После установки рамной К 1 производ т ее усиление в продольном направлении пропорционально периодическому изменению смещений пород (СП) по длине выработки. Усиление производ т, использу съемные элементы межрамного усилени . На замерных рамах f( определ ют СП кровли дл определени зон повышенного опорного давлени и в этих зонах производ т усиление рам в вертикальной плоскости. Несущую способность межрамного усилени дл каждой рамы определ ют по формуле Рус=Ррасч. + К (UI/UMHH). где Рус - несуща способность межрамного усилени ; Ррасч. - расчетное сопротивление податливости К; Ui - замеренное С пород на 1-й замерной раме; UMMH - минимальное СП на раме, периодически повтор ющеес вдоль выработки; К - коэффициент кривизны продольного профил кровли выработки. 2 ил.слс
Description
Изобретение относитс к горной промышленности , в частности к способу креплени горных выработок на глубоких горизонтах, испытывающих вли ние очистных работ в услови х интенсивного смещени боковых пород.
Известен способ.креплени горной выработки в зоне вли ни очистных работ, при котором при проведении устанавливают рамную крепь, а впереди очистного забо ее усиливают металлическими податливыми стойками типа Т, ГС или другими с аналогичными характеристиками. Усиление производ т равномерно путем установки под каждую раму одной или двух стоек усилени .
Однако полна устойчивость крепи не достигаетс , поскольку в зоне вли ни очистных работ на каждую раму помимо возрастающей вертикальной нагрузки действует возрастающа горизонтальна составл юща косонаправленного давлени горных пород, котора создает опрокидывающий момент в крепи и деформацию скручивани ее элементов. К тому же равномерное усиление каждой рамы не соответствует фактически имеющему место неравномерному про влению опорного давлени вдоль выработки .
Наиболее близким к предлох енному способу вл етс способ креплени горной выработки в зоне вли ни очистньгх работ, заключающийс в установке при проходке
выработки податливой рамной Крепи, проведении в выработке замеров смещений пород кровли дл определени зон повышенного опорного давлени и усилении рамной крепи в вертикальной плоскости в этих зонах.
Однако известный способ имеет следующие недостатки. Практика креплени горных выработок показывает, что происходит потер продольной устойчивости рамной крепи вследствие скручивани профил ее элементов и опрокидывани рам в виду недостаточной прочности межрамных , св зей, что нередко влечет за собой внезапное обрушение пород или неоднократное перекрепление выработки. Дл подготовительных выработок в зоне вли ни очистных работ характерен не дискретный вид смещений порбд кровли вдоль выработки, равной шагу обрушени основной кровли, а непрерывно волнообразно измен ющийс . Поэтому рекомендуемое оставление рамной крепи без усилени на отдельных интервально повтор ющихс участках выработки вл етс нерациональным .
Целью изобретени вл етс обеспечение устойчивости выработки путем повышени эксплуатационной надежности крепи в зоне вли ни очистных работ.
Поставленна цель достигаетс тем, что в способе креплени горной выработки в зоне вли ни очистных работ, заключаю11;емс в установке при проходке податливой рамной крепи, проведении в выработке замеров смещений пород кровли дл определени зон повышенного опорного давлени и усилении рамной крепи в вертикальной плоскости в этих зонах, в зоне повышенного опорного давлени дополнительно усиливают рамную крепь в продольном направлении пропорционально периодическому непрерывному изменению смещений по длине выработки в этой зоне путем установки дополнительных съемных элементов межрамного усилени ,при этом несущую способность межрамного усилени определ ют по каждой раме, исход из максимального искривлени продольного профил выработки и смещений по следующей формуле:
0)
Рус Ррасч -kUi/UMHH,
где Рус - несуща способность межрамного усили , кН;
Ррасч - расчетное сопротивление податливости рамной крепи, кН;
Ui - смещение пород кровли по замерам на i-й раме, мм;
Умин минимальное смещение на раме, периодически повтор ющеес вдоль выработки , мм;
k - коэффициент, учитывающий кривизну продольного профил кровли выработки (безразмерна величина).
Позади очистнога забо элементы межрамного усилени снимают и перенос т дл повторной установки на другие тождественные по смещени м рамы впереди передвигающегос очистного забо .
На фиг. 1 изображена схема искривленного профил кровли вблизи очистного забо ; на фиг. 2 - график изменений смещений пород кровли выработки по данным шахтных инструментальных наблюдений.
На раму крепи 1 действует косонаправленное давление пород кровли Р, направленное перпендикул рно касательной к искривленному контуру кровли 2 в точке приложени нагрузки О вблизи очистного
забо 3. Силу Р в декартовой системе координат XOY можно разложить на две составл ющие: Рх и Ру. Составл ющей давление Ру противостоит сопротивление податливости рамы 1. равной Ррасч. а составл ющей Рх несуща способность элементов межрамного усили 4 (ст жек, распорок), равна Рус.
Очевидна зависимость Ррасч., где k коэффициент кривизны продольного профил кровли выработки (тангенс угла наклона касательной в точке 0).
Шахтными инструментальными измерени ми установлено, что при подвигании очистного забо в зоне его вли ни в подготовительной выработке происход т смещени по.род кровли, имеющие по длине вь1работки волнообразный характер с определенным периодом Т (см.фиг.2), в пределах которого дл рамы А смещени пород кровли минимальны UMHH, дл рамы В максимальны имакс, а дл рам в промежутке между ними, например С составл ют Ui, причем выполн
етс неравенство Умин Ui Умакс. В соответствии с этим будет неодинаковым по длине выработки требуемое межрамное усиление. Дл рамы В с максимальной величиной смещений Умакс это усиление по несущей способности будет больше, чем дл рамы А с минимальными смещени ми Умин в имакс/имин раз, соответственно дл рамы С величиной смещений Uj- в UI/UMMH раз. Тогда несущую способность межрамного
усилени можно определить дл любой рамы по формуле (1).
Численное значение коэффициента k можно получить по данным шахтных замеров или расчетом по эмпирической формуле
1
exp (1.04yH/RH.K +0,04 Шн.к/т + 50.5 у то.к/Ко.к где у- удельный вес пород кровли, RH.K и RO.K - соответственно предел прочности на одноосное сжатие пород непосредственной и основной кровли, МПа; Н - глубина заложени выработки, м; глн.к, гпо.к и m - соответственно мощность пород непосредственной и основной кровли и вынимаема мощность угольного пласта, м. Предлагаемый способ креплени горной выработки в зоне вли ни очистных работ заключаетс в следующем. Одновременно с проведением выработки по всей ее длине устанавливают металли ческую рамную податливую крепь 1. Путем проведени кратковременных замеров сме щений пород по реперным контурным станци м или величин замков рам при отходе очистного забо от разрезной печи устанавливают периодичность про влений горного давлени и величины смещени пород кровли дл каждой рамы участка замеров на интервале, равном периоду их изменени . По результатам замеров или расчетом по формуле (2) определ ют значение коэффициeнтak . Затем по формуле (1) рассчитывают дл каждой рамы необходимую несущую способность межрамного усилени и в соот-10 +0 ,04 2,5 10 ехр(1,04
Рассчитываем по формуле (1) несущую способность межрамного усилени :
дл рамы В с Умакс Рус
320 -0,185 630/370 100,8 кН; дл рамы С с Ui Рус
-320- 0,185500/370 80 кН: дл рамы А с UMHH
-320 0,185370/370 59,2 кН.
Таким образом рассчитывают усилие остальных промежуточных рам и в соответствиисэтим в зоне вли ни очистных работ одновременно с установкой устанавливают дополнительные элементы межрамных св зей с полученной расчетной несущей способностью , обеспечивающей продольнук устойчивость крепи. Позади очистного забо по мере его подвигани элементы межрамного усилени снимают и перенос т дл повторной установки на другие тождественные по смещени м рамы впереди очистного забо . Например, снимают межрамное усилие рамы с максимальными смещени ми
(2)
Кмакс позади забо и устанавливают на соответствующую раму с имакс впереди забо , усиление с рамы с минимальными смещени ми пород кровли имин позади забо устанавливают на раму с Омин впереди забо и т.д. . , . .
35 Предложенный способ креплени горной выработки в зоне вли ни очистных работ позвол ет повысить эксплуатационную надежность податливой рамной крепи и обеспечить безрамное поддержание выработки.
По сравнению с прототипом благодар установке элементов межрамного усилени с несущей способностью, пропорциональной смещени м пород кровли, крепь приобретает способность противосто ть измен ющейс горизонтальной составл ющей косонаправленного давлени горных пород, что исключает возможность ее выхода из стро вследствие потери продольной
50 ycToJiHHBOCTH отдельных рам в зоне вли ни очистных работ. ветствии с результатами этих расчетов осуществл ют установку Съемных элементов межрамногоусилени по длине выработки в зоне повышенного опорного давлени , создаваемого очистным забоем при его подвигании . Одновременно рамную крепь усиливают известным способом в вертикальной плоскости. После прохода очистного забо и уменьшени интенсивности смещений элементы межрамного усилени снимают и перенос т дл повторной установки на другие тождественные по смещению рамы в зоне повышенного опорного давлени впереди передвигающегос очистного забо . П р и м е р. В 4-й южной бортовой выработке блока М:3 шахты им.А.Г.Стаханова ПО Красноармейскуголь, как установлено щахтными инструментальными наблюдени ми, период изменени смещени Т равен 20 м,- Умакс 630; UMHH 370 мм и дл произвольно выбранной рамы Ui 500 мм. Выработка при проходке закреплена арочной податливой крепью КМП-А5 с Ррасч. 320 кН. Определ ем по формуле (2) значение коэффициента k, учитыва . что у 2,5 10 .к-42МПа,-Рож. 81 МПа; Н 1000 м; тнж- 15 м; m 1,24 м: Шо.к 34 м; ,185. 2,5 -10
Claims (1)
- Формула изобретени Способ креплени горной выработки включающий установку податливой рамной крепи и ее усиление в продольном направлении , определение на замерных рамах смещений пород кровли дл определени зон повышенного опорного давлени и усиление рамной крепи в вертикальной плоскости в этих зонах, о т л и ч а ю щ и и с тем, что, с целью повышени эксплуатационной надежности крепи, усиление рамной крепи в продольном направлении призвод т пропорционально периодическому изменению смещений пород по длине выработки путем установки съемных элементов межрамногоусилени , при этом несущую способность межрамного усилени дл каждой рамы крепи определ ют по формулеРус Ррасч k U /UMIIHIгде Рус - несуща способность межрамного усилени , кН;Ррасч . -расчетноесопротивление податливости рамной крепи,кН;Ui - смещение пород кровли на 1-й замерной раме, мм;UMMH - минимальное смещение на раме, периодически повтор ющеес вдоль выработки , мм; ,k - коэффициент кривизны продольного профил кровли выработки.ЛФНП
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904793239A SU1712617A1 (ru) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | Способ креплени горной выработки |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904793239A SU1712617A1 (ru) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | Способ креплени горной выработки |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1712617A1 true SU1712617A1 (ru) | 1992-02-15 |
Family
ID=21497158
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904793239A SU1712617A1 (ru) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | Способ креплени горной выработки |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1712617A1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105781571A (zh) * | 2016-03-11 | 2016-07-20 | 中交第二公路工程局有限公司 | 一种软岩变形隧道衬砌支护拆换拱施工方法 |
CN112127911A (zh) * | 2020-10-28 | 2020-12-25 | 湖南科技大学 | 一种软硬互层围岩隧道初支侵限换拱方法 |
-
1990
- 1990-02-15 SU SU904793239A patent/SU1712617A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Черн к И.'Л.,Бурчакрв Ю.И. Управление горным давлением в подготовительных выработках глубоких шахт. М.: Недра, 1984, с.24-25.Авторское свидетельство СССР № 1195008. кл.Е 21 D 11/14, 1985. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105781571A (zh) * | 2016-03-11 | 2016-07-20 | 中交第二公路工程局有限公司 | 一种软岩变形隧道衬砌支护拆换拱施工方法 |
CN112127911A (zh) * | 2020-10-28 | 2020-12-25 | 湖南科技大学 | 一种软硬互层围岩隧道初支侵限换拱方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU1712617A1 (ru) | Способ креплени горной выработки | |
Solodyankin et al. | Criterion to select rational parameters of supports to reduce expenditures connected with construction and maintenance of development working | |
Grigoriev et al. | Assessment of economic efficiency AMS-A (anchor-meshwork-shotcreting) support structure in terms of coal mines | |
Mark et al. | An empirical method for the design of chain pillars for longwall mining | |
RU2405108C1 (ru) | Способ разработки мощных крутопадающих залежей неустойчивых руд | |
RU2743161C1 (ru) | Способ крепления горных выработок анкерами с армированными поясами | |
Abdellah | Numerical modelling stability analyses of haulage drift in deep underground mines | |
SU1195008A1 (ru) | Способ креплени горной выработки в зоне вли ни очистных работ | |
RU1789713C (ru) | Способ креплени подготовительных выработок в зоне вли ни очистных работ | |
KR100793945B1 (ko) | 선행침하량을 이용한 효율적인 터널굴착방법 | |
Pankratenko et al. | The Analysis of the Stress-Strain State of the System “Equipment Complex-Support-Rock Mass” in the Bottomhole Area of the Shaft | |
Golik et al. | Study of rock structure properties during combined stopping and development headings | |
SU1384772A1 (ru) | Способ креплени горных выработок | |
SU1010274A1 (ru) | Межслоевое перекрытие дл нисход щей слоевой выемки рудных тел с твердеющей закладкой | |
SU1681005A1 (ru) | Способ креплени горной выработки в зоне установки приводов конвейеров | |
Adhitama et al. | Muckpiles Influence Againts Pillar Stability in Panel 26 and 27 West Drawpoint 43-44 Grasberg Block Cave (GBC) PT. Freeport Indonesia | |
AU9285598A (en) | R.b. yun's method for the combined exploitation of mining fields | |
Langosch et al. | Longwall roof control by calculation of the shield support requirements | |
RU2078932C1 (ru) | Штрековая усиливающая крепь | |
Sheorey | Use of rock classification to estimate roof caving span in oblong workings | |
SU663855A1 (ru) | Способ упрочнени закладочного массива | |
Pandit et al. | Depillaring of coal and mine roof supports | |
SU1432218A1 (ru) | Способ контрол напр жений,возникающих в здани х и сооружени х при их подработке | |
EP3845738A1 (en) | Mine shaft construction method and shaft sinking machine | |
Budirský et al. | Influence of support resistance on roof control in single-pass thick-seam mining (4.5 m): A case history |