SU1705368A1 - Способ деформационно-термической обработки мартенситностареющих сталей с двухфазной @ + @ -структурой - Google Patents
Способ деформационно-термической обработки мартенситностареющих сталей с двухфазной @ + @ -структурой Download PDFInfo
- Publication number
- SU1705368A1 SU1705368A1 SU894750284A SU4750284A SU1705368A1 SU 1705368 A1 SU1705368 A1 SU 1705368A1 SU 894750284 A SU894750284 A SU 894750284A SU 4750284 A SU4750284 A SU 4750284A SU 1705368 A1 SU1705368 A1 SU 1705368A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- aging
- cold
- elastic
- quenching
- properties
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к металлургии , и монет быть использовано дл изготовлени деталей упругих чувствительных элементов точных приборов . Целью изобретени вл етс повышение комплекса упругих и термоупругих (элинварных) свойств и уменьшение их зависимости от температуры старени . Способ включает закалку, обработку холодом при температуре не выше -)0°С в течение 0,5-2,0 ч предварительное старение при 550-625°С в течение 1-5 ч, холодную пластическую деформацию, окончательное старение при 550-6.5°С в течение 1-5 ч. Деформацию осуществл ют со степенью ти . Полученный высокий комплекс упругих и элинварных свойств и их стабильность в широком интервале температур приводит к повышению точности , чувствительности и эксплуатационной наде чности приборов. 1 табл. с « /)
Description
Изобретение относитс к металлургии , конкретно к способа деформационно-термической обработки мартенсит- ностареющнх сдалей г двухфазной (tf. + /Г )-стру турой, использующихс длл изготовлени деталей упругих чувствительных элементов (УЧЭ) точных приборов.
Цель изобретени - повышение комплекса упругих и термоупругих свойств и уменьшение их зависимости от температуры старени .
Приме р. Деформационно-термическа обработка мартенситностарею- щей стали Н21К9М5Т проводитс по
следующим режимам: закалка от температуры 950+10°С 1 ч в воде; обработка -холодом при -(1()-196)°C, U,5-2,0 ч; старение при 55U-625aC, 1,0-5,0 ч; холодна деформаци со степенью 25- 50% и повторное старение при 550 - 625°С, 1,- 5-5,0 ч.
Точность поддержание температуры при термообработке tHJ С.
На термообработанных таким образом образцах измер ли температурный коэффициент частоты (ТКЧ) в диапазоне температур ( - ( + 6П)°С. Томиост. измерени Тки составл ет 1 г.
о л
00
о
GO
31705368 UTft1./eC. Также измер ли предел упру ( с д р о ш с т т
гости G
0005 с точностью Ј10 Н/мм2. В результате такой обработки струкХолодна деформаци двухфазной (Ы + у)-структуры (аустенит + мартен сит) со степенью 25-50% используетс дл получени высокого предела упругости стали. Деформаци со степенью обжати менее 25% не- приводит к повышению упругих свойств. Увеличение степени деформации двухфазной структуры более 5)% не приводит к дополнительному повышению упругих свойства.
Проведение повторного старени в интервале температур 550-625 С обеспечивает получение высокого комплекса
тура стали состоит из состаренного, (упрочненного) мартенсита и высоко- дисперсных кристаллов стабилизированного оПотащенного никелем ферромагнитного аустенита. Получение низкого ТКЧ (высокой элинварности) обеспечиваетс JQ наличием стабилизированного ферромагнитного аустенита, образовавшегос после старени и обогащенного никелем (32-3). Предложенный способ используетс преимущественно дл обработки 15 упругих и элинварных свойств и их мартенситностзреющих сталей, содержа- стабильности в широком интервале тем- щих никел и имеющих остаточ- ператур. Старение при температурах ный аустенит после закалки. ниже 550 и выше 625°С не способству- Проведение указанных технических ет повышению элинварных свойств. Вы- приемов и их режимов обусловлено еле- 2Q держка менее 1,0 и более 5,0 ч не дуенцим. Обработка холодом проводитс оказывает вли ни на повышение ста- дл перевода остаточного аустенита бильности упругих и элинварных (который имеетс после закалки) в мар- свойств.
тенсит. Наличие остаточного парамаг-Результаты измерений упругих и . нитного аустенита не способствует элинварных свойств приведены в табли- чению низкого ТКЧ. При этом состав, Це.., свойств и вли ние на ТКЧ остаточного (после закалки) и стабилизированного (после старени ) аустенита различны . Обработка при температуре выше ,« и времени менее 0,5 ч не обеспечивает полного превращени аустенита в в мартенсит. Охлождение при температурах ниже -АО°С можно проводить без ограничени (например, при температуре жидкого азота- - 19б°С). Выдержка более 2,0 ч не приводит к дополнительному превращению аустенита в мартенСвойства стали Н21К9М5Т после обработки по предлагаемому и известному способам.
Дл сравнени с таблицей приведены данные после обработки способу-прототипу: закалка от 9()0°С; обработка холодом при -19б°С, 1 ч1, старение при 600°С, 1 ч 4 старение при 550°С, 1 ч (525вС, 1 ч).
Как видно из приведенных данных, после обработки по предлагаемому способу (И 1-5) образцы имеют высокий комплекс упругих и элинварных свойств: предел упругости ( 40 1680) Н/мм2, ТКЧ - (-10)-(+7) Обработка по режимам, выход щих за граничные услови (№ 6-7) приводит к снижению свойств: предел упругости (950-Й50) Н/мм2, ТКЧ (-М))-(70)
сит и экономически нецелесообразна.
Как видно из приведенных данных, после обработки по предлагаемому способу (И 1-5) образцы имеют высокий комплекс упругих и элинварных свойств: предел упругости ( 40 1680) Н/мм2, ТКЧ - (-10)-(+7) Обработка по режимам, выход щих за граничные услови (№ 6-7) приводит снижению свойств: предел упругости (950-Й50) Н/мм2, ТКЧ (-М))-(70)
Предварительное старение при 550- 625°С, 1,0-5,0 ч после обработки холодом проводитс дл получени двухфазной (с + у )-структуры, содержащей стабилизированного ферро- 45 уцгб1/°с. магнитного аустенита. Последующа об-Применение изобретени позвол - работка такой структуры (деформаци и дополнительное старение) обеспечивает достижение высокого комплекса упругих и термоупругих (элинварных) от температуры старени . После ста
ет обеспечить стабильность упругих и термоупругих свойств сталей в широком интервале температур старени 50 550-625°С.
Изменение температуры старени
8
Холодна деформаци двухфазной (Ы + у)-структуры (аустенит + мартенсит ) со степенью 25-50% используетс дл получени высокого предела упругости стали. Деформаци со степенью обжати менее 25% не- приводит к повышению упругих свойств. Увеличение степени деформации двухфазной структуры более 5)% не приводит к дополнительному повышению упругих свойства.
Проведение повторного старени в интервале температур 550-625 С обеспечивает получение высокого комплекса
упругих и элинварных свойств и их стабильности в широком интервале тем- ператур. Старение при температурах ниже 550 и выше 625°С не способству- ет повышению элинварных свойств. Вы- держка менее 1,0 и более 5,0 ч не оказывает вли ни на повышение ста- бильности упругих и элинварных свойств.
Результаты измерений упругих и . элинварных свойств приведены в табли- Це.., «
Свойства стали Н21К9М5Т после обработки по предлагаемому и известному способам.
Дл сравнени с таблицей приведены данные после обработки способу-прототипу: закалка от 9()0°С; обработка холодом при -19б°С, 1 ч1, старение при 600°С, 1 ч 4 старение при 550°С, 1 ч (525вС, 1 ч).
Как видно из приведенных данных, после обработки по предлагаемому способу (И 1-5) образцы имеют высокий комплекс упругих и элинварных свойств: предел упругости ( 0 1680) Н/мм2, ТКЧ - (-10)-(+7) Обработка по режимам, выход щих за граничные услови (№ 6-7) приводит к снижению свойств: предел упругости (950-Й50) Н/мм2, ТКЧ (-М))-(70)
5 уцгб1/°с. Применение изобретени позвол -
уцгб1/°с. Применение изобретени позвол -
ет обеспечить стабильность упругих и термоупругих свойств сталей в широком интервале температур старени 550-625°С.
Изменение температуры старени
рени при температурах ниже 550 ина приводит к следующему изме- выше 625°С образуетс менее Ь№ ста-нению; величины ТКЧ: после обра- билизированного аустенита, что небоТки по известному способу - на позвол ет получить высокие элинварные „ 33« 10 61/°С, по предлагаемому - на свойства. Выдержка менее 1,0 ч и бо-()1Э 61/°С. Следовательно, при лее 5,0 ч приводит к образованию не-обработке по предлагаемому способу достаточного количества стабилизиро-наблюдаетс значительно меньша за- ванного аустенита.висимость термоупругих (элинварных)
свойств от температуры старени , что вл етс важным фактором в процессе изготовлени дот алей.
Claims (2)
1. Способ деформационно-термической обработки мартенситностареющих
Предлагаемый способ
Закалка + об. холодом при
П,5 ч + старение 550°С, 1 ч +
;+ холодна деформаци 252 + 10±14 старение 55С°С, 1 ч30
Закалка + об. холодом при
-196°С; . ч + старение 575°С,
5 ч + дефор, 50% + старение
575°С, 3 ч-5±1,
Закалка + об.хололом при
-5U°C; 1 ц + старение 60(;°С,
1 ч + х.деф. 0% + старение
600°С, 5 чf-2 + 1,
Закалка + об.холодом при
2 ч + старение 625°С,
1 ч + х.деф. 5С + старение
625°С, 5 ,
Закалка + об.холодом при
-19б°С; 1 ч + старение ,
3 ч + х.деф. k$% + старение
575°С, 3 ч424 ,
Закалка + об.холодом при ,
1 ч + старение 525°С, 1 м +
+ х.деф. 20% + старение 525°С,
1 ч-7(13
Закалка + об.холодом при -2П°С,
1 ч + старение 65С°С, 1 ч +
+ х.деф. 60% -f старение 650°С,
1 ч-14043
5
05368h
сталей с двухфазной ( (ч + J ) -структурой , включающий закалку, обработку холодом при температуре не ры;ие - и двухкратное старение, о т - лиизющий с тем, что, с целью повышени комплекса упругих и термостойких свойств и уменьшени их зависимости от температуры старени после первого старени провод т холодную пластическую деформацию со степенью обжати .
2. Способ поп.1, от ли чающийс тем, что холодное старение провод т при 55 -б25°С в течение
10
15
1,0-5,0 ч.,
1680
1610
1530
Ш70
И 90
95С
.UH ,
Известный
8 Закалка + об. холодом при -196°С 1 ч старение 6ПП°С, 1 ч + старение 550°С, 1 ч-2041,3
9 Закалка + об.холодом при -19& С 1 ч + старение 6ПО°С,.1 ч + старение 525вС, 1 ч-35i1,5
Продолжиние таблицы
1200
1350
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894750284A SU1705368A1 (ru) | 1989-10-17 | 1989-10-17 | Способ деформационно-термической обработки мартенситностареющих сталей с двухфазной @ + @ -структурой |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894750284A SU1705368A1 (ru) | 1989-10-17 | 1989-10-17 | Способ деформационно-термической обработки мартенситностареющих сталей с двухфазной @ + @ -структурой |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1705368A1 true SU1705368A1 (ru) | 1992-01-15 |
Family
ID=21475130
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894750284A SU1705368A1 (ru) | 1989-10-17 | 1989-10-17 | Способ деформационно-термической обработки мартенситностареющих сталей с двухфазной @ + @ -структурой |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1705368A1 (ru) |
-
1989
- 1989-10-17 SU SU894750284A patent/SU1705368A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N Ю87553, кл. С 2.1 D 6/00, 1981. Я.М. Потак. Высокопрочные стали, М., Металлурги , 19/2, с. 128. Авторское свидетельство СССР N , кл. С 21 D 6/00, 197... ( СПОСОБ ДЕФОРМАЦИОННО-ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ МАРТЕНСИТНОСТАРЕВДИХ СТАЛЕЙ С ДВУХФАЗНО Ы + I) -СТРУКТУРОЙ * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4030950A (en) | Process for cube-on-edge oriented boron-bearing silicon steel including normalizing | |
US3943010A (en) | Process for producing austenitic ferrous alloys | |
US4315783A (en) | Method of producing non-ageing cold rolled steel strip with excellent deep-drawability by continuous heat treatment | |
SU1705368A1 (ru) | Способ деформационно-термической обработки мартенситностареющих сталей с двухфазной @ + @ -структурой | |
JPS5813605B2 (ja) | 磁気的珪素鋼の製造方法 | |
CA1207640A (en) | Process for producing grain-oriented silicon steel | |
JPS5843444B2 (ja) | 電磁珪素鋼の製造方法 | |
KR850000595B1 (ko) | 강선제를 구상화 소둔하는 방법 | |
FI916064A0 (fi) | Menetelmä martensiitti/ferriittikaksifaasirakenteen omaavan ruostumattoman teräksen valmistamiseksi ja tällä menetelmällä valmistettu teräs | |
SU1439133A1 (ru) | Способ термической обработки конструкционной стали | |
JPS59123714A (ja) | オ−ステナイト結晶粒粗大化温度の高い鋼材の製造方法 | |
SU1006540A1 (ru) | Способ газообразного азотировани изделий из титана и его сплавов | |
SU1164280A1 (ru) | Способ термомагнитной обработки инварного сплава | |
SU876736A1 (ru) | Способ обработки инварного сплава | |
SU1705401A1 (ru) | Способ изготовлени прутков из дисперсионно-твердеющих сплавов на хромоникелевоалюминиевой основе | |
CN115896548B (zh) | 一种具有宽温域高阻尼的Co基合金及其热处理方法 | |
Kondratiev et al. | Effect Austenite Phase Tempering on the Structure and Properties of Hardened Cu--Al--Zn Alloy | |
RU2009256C1 (ru) | Сплав на основе железа с эффектом запоминания формы | |
US4816218A (en) | Process of using an iron-nickel-chromium alloy in an oxidation attacking environment | |
SU1087553A1 (ru) | Способ термической обработки мартенситностареющих сталей | |
SU1118700A1 (ru) | Способ отжига холоднокатанной малоуглеродистой стали | |
SU1601146A1 (ru) | Способ термообработки сплава системы F @ - N @ - Со - Т @ с эффектом пам ти формы | |
SU1082857A1 (ru) | Немагнитный сплав | |
SU561740A1 (ru) | Способ термической обработки аустенитных дисперсионно твердеющих сплавов | |
SU1346685A1 (ru) | Способ высокотемпературной термомеханической обработки высокохромистых сталей |