SU1681918A1 - Foam generator - Google Patents
Foam generator Download PDFInfo
- Publication number
- SU1681918A1 SU1681918A1 SU894721994A SU4721994A SU1681918A1 SU 1681918 A1 SU1681918 A1 SU 1681918A1 SU 894721994 A SU894721994 A SU 894721994A SU 4721994 A SU4721994 A SU 4721994A SU 1681918 A1 SU1681918 A1 SU 1681918A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- truncated cone
- edge
- flow
- gas
- cone
- Prior art date
Links
Landscapes
- Cyclones (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к устройствам дл раздельного сухого улавливани пыли и мокрой очистки химических примесей и может быть использовано в различных отрасл х промышленности. Цель изобретени - снижение энергозатрат за счет понижени гидравлических потерь напора газа. Согласно изобретению в пенном аппарате усеченный конус выполнен с продольными прорез ми по образующей поверхности, при этом кромки прорезей выполнены с внутренней отбортовкой, суммарна площадь всех прорезей составл ет 0,15-0,4 площади кольцевого сечени между корпусом аппарата и нижней кромкой усеченного конуса. Предусмотрен вариант выполнени устройства с заглублением кромки обечайки внутрь усеченного конуса не более чем на 1/3 его высоты. 1 э.п. ф-лы, 4 ил.The invention relates to devices for separate dry dust collection and wet cleaning of chemical impurities and can be used in various industries. The purpose of the invention is to reduce energy consumption by reducing the hydraulic pressure loss of the gas. According to the invention, in the foam apparatus, the truncated cone is made with longitudinal slits along the generatrix surface, the edges of the slits are made with internal flanging, the total area of all the slits is 0.15-0.4 area of annular cross section between the apparatus casing and the lower edge of the truncated cone. An embodiment of the device is provided with the depth of the shell edge inside the truncated cone no more than 1/3 of its height. 1 ep f-ly, 4 ill.
Description
Изобретение относитс к средствам тепломассообменной обработки и очистки газов, в частности к стройствам дл раздельного сухого улавливани пыли и мокрой нейтрализации химических примесей, и может быть использовано в различных отрасл х промышленности, где дл повторного использовани необходимо улавливание сухой пыли.The invention relates to means of heat and mass transfer and gas cleaning, in particular to devices for separate dry dust collection and wet neutralization of chemical impurities, and can be used in various industries where dry dust collection is necessary for reuse.
Цель изобретени - снижение энергозатрат за счет снижени гидравлических потерь напора газа.The purpose of the invention is to reduce energy consumption by reducing the hydraulic pressure loss of the gas.
На фиг. 1 представлен предлагаемый аппарат , общий вид; на фиг.2 - сечение А-А на фиг.1; на фиг.З и 4 - графики экспериментальных результатов исследовани работы аппарата.FIG. 1 shows the proposed apparatus, a general view; figure 2 - section aa in figure 1; Fig. 3 and 4 are graphs of experimental results of the investigation of the operation of the apparatus.
Пенный аппарат включает корпус 1, тангенциальный патрубок 2 дл входа очищаемого газа, установленную коаксиально корпусу выхлопную трубу 3, нижний торец которой снабжен закручивателем 4. Закручиватель 4 снабжен усеченным конусом 5, который выполнен с продольными прорез ми 6, равномерно размещенными по его поверхности, при этом верхн кромка конуса примыкает к поверхности выхлопной трубы 3, нижний торец которой размещен выше нижнего обреза усеченного конуса 5. Втора по ходу кругового движени основного потока газа кромка 7 каждой прорези б снабжена внутренней отбортовкой 8. Прорези 6 выполнены с суммарной площадью 0,15-0,4 площади кольцевого сечени между корпусом 1 и нижней кромкой усеченного конуса 5, Снизу закручиэатель снабжен перевернутым конусом 9 с обечайкой 10 по окружности его основани , котора залуб- лена верхней кромкой внутрь усеченного конуса 5 не более чем на 1/3 его высоты. Перевернутый конус снабжен штуцерами 11 и 12 дл подачи чистой и удалени отработавшей жидкости. Корпус 1 снабжен снизу коническим бункером 13 дл сбора сухойThe foam apparatus includes a housing 1, a tangential nozzle 2 for the inlet of the gas to be cleaned, an exhaust pipe 3 installed coaxially with the housing, the lower end of which is provided with a twister 4. The curler 4 is equipped with a truncated cone 5, which is made with longitudinal slots 6 evenly spaced along its surface In this case, the upper edge of the cone is adjacent to the surface of the exhaust pipe 3, the lower end of which is located above the lower edge of the truncated cone 5. Second along the circular motion of the main gas flow, the edge 7 of each slot and b is provided with an inner flange 8. The slots 6 are made with a total area of 0.15-0.4 of the annular cross-section between the housing 1 and the lower edge of the truncated cone 5. From below, the twister is equipped with an inverted cone 9 with a shell 10 around the base circumference, which is Lena upper edge inside the truncated cone 5 is not more than 1/3 of its height. The inverted cone is provided with fittings 11 and 12 for supplying clean and disposing of the spent liquid. The housing 1 is provided at the bottom with a conical hopper 13 for collecting dry
слcl
сwith
оabout
0000
Ч 00H 00
пыли, удал емой через патрубок 14. В верхней части выхлопна груба снабжена сепаратором 15 с патрубком 16 дл выхода очищенного газа,dust removed through nozzle 14. In the upper part, the exhaust is coarsely supplied with a separator 15 with nozzle 16 for the exit of purified gas,
Пенный аппарат работает следующим образом.Foam apparatus works as follows.
Подлежащий обработке запыленный газ через входной патрубок 2 тангенциально вводитс в верхнюю часть корпуса 1, где s кольцевом пространстве между корпусом и выхлопной трубой 3 получает вращательный импульс, вызывающий возникновение в потоке центробежных сил. Спиралеобразно опуска сь, закрученный поток запыленного газа приобретает дополнительное ускорение в суживающемс канале между усеченным конусом 5 и стенкой корпуса 1. При этом резко возрастает действие центробежных сил а потоке и интенсифицируетс под их вли нием перенос частиц пылм к внешней границе основного закрученного потока, а из нее к поверхности корпуса 1, тормоз сь о которую и тер скорость, частицы выдел ютс из потока и осаждаютс в бункер 13. При движении между корпусом 1 и усеченным, конусом 5 часть газа из обеспыленной внутренней области основного потока отводитс через прорези б с отбор- товками 8, где формируетс вторичный закрученный поток,-нисход щий между усеченным конусам 5 и выхлопной трубой 3. При этом достигаетс уменьшение интенсивности (и в р де режимов работы - устранение ) поперечных циркул ции в основном закрученном потоке, что приводит к снижению гидравлических потерь.Dust gas to be processed through the inlet 2 is tangentially injected into the upper part of the housing 1, where the annular space between the housing and the exhaust pipe 3 receives a rotational impulse that causes centrifugal forces to appear in the flow. Spiraling down, the swirling flow of dusty gas acquires additional acceleration in the narrowing channel between the truncated cone 5 and the wall of the housing 1. At the same time, the action of centrifugal forces sharply increases and the flow of particles of dust to the outer boundary of the main swirling flow increases, and from it to the surface of the housing 1, decelerated by the speed and the particles, are released from the flow and are deposited in the hopper 13. When moving between the housing 1 and the truncated cone 5, a part of the gas from the dust-free The primary area of the main flow is retracted through slots 6 with taps 8, where a secondary swirling flow is formed - a descending between the truncated cones 5 and the exhaust pipe 3. In this case, a decrease in the intensity (and in a series of operating modes - elimination) of transverse circulation is achieved mainly swirling flow, which leads to a decrease in hydraulic losses.
Оставша с часть основного закрученного потока, нисход ща между корпусом и усеченным конусом, окончательно очищаетс от частиц пыли за счет изменени на- правленни м скорости своего движени при обтекании нижней кромкм усеченного конуса, Одновременно вследствие вращени газа в центральной верхней части бункера 13 образуетс зона разрежени , а которую, продолжа вращатьс , перетекает достигша бункера 13 часть потока обеспыленного газа, котора измен ет направление своего движени на противоположное и формирует внутренний поток, восход щий по спирали вдоль поверхности перевернутого конуса 9. Проход с ускорением через кольцевой канал между усеченным конусом 5 и обечайкой 10, восход щий поток газа сливаетс с нисход щим вторичным закрученным потоком и, формиру устойчивое круговое течение на входе в закручмватель 4, равновеликими объемами с ускорением движетс в межлопаточных каналах, вызыва интенсивную инжекцию жидкости в выхлопную трубу 3 с образованием в ней пенного сло с развитой поверхностью контакта .The remaining part of the main swirling flow, descending between the body and the truncated cone, is finally cleared of dust particles due to the change in the direction of its velocity when flowing around the lower edge of the truncated cone. and which, continuing to rotate, flows into the bunker 13 a part of the dust-free gas flow, which reverses its direction of movement and forms an internal flow, during spiraling along the surface of an inverted cone 9. The accelerated passage through the annular channel between the truncated cone 5 and the shell 10, the upward flow of gas merges with the descending secondary swirling flow and, forming a stable circular flow at the entrance to the swirler 4, equal volumes the acceleration moves in the inter-blade channels, causing intensive injection of fluid into the exhaust pipe 3 with the formation in it of a foam layer with a developed contact surface.
Проход через этот слой, газ очищаетс Pass through this layer, the gas is cleaned
от химических примесей и поступает в сепаратор 15, где освобождаетс от остаточной капельной влаги и через патрубок 16 удал -. етс из аппарата. Пеннообразующа жидкость подаетс через штуцер 11, аfrom chemical impurities and enters the separator 15, where it is freed from residual droplet moisture and is removed through pipe 16. from the apparatus. Foaming fluid is supplied through fitting 11, and
0 отработавша и шлам удал ютс через штуцер 12. Суха .пыль периодически удал етс из бункера-пылесборника 13 через патрубок 14.0, waste and sludge are removed through nozzle 12. Dry. Periodically, the dust is removed from the dust collector hopper 13 through the nozzle 14.
Выполнение усеченного конуса с про5 дольными прорез ми по образующей поверхности позвол ет уменьшить интенсивность поперечных циркул ции в нисход щем между поверхностью конуса и усеченного конуса закрученном потоке га0 за (основной поток) за счет равномерного отвода части газа из анутренней (обеспыленной ) области потока, что обеспечивает снижение гидравлических потерь.The execution of a truncated cone with longitudinal slits along the forming surface allows to reduce the intensity of transverse circulation in the downstream between the surface of the cone and the truncated cone of the swirling flow g0 per (main stream) due to the uniform removal of part of the gas from the inner (dust-free) flow region, which provides reduction of hydraulic losses.
Продольные прорези (щели) обеспечи5 вают отвод из внутреннего пограничного сло тангенциально закрученной(первичного ) некоторой части нисход щего потока газа в виде плоскоструйных потоков, из крторых отбортовками вторых по ходу основ0 ного потока кромок прорезей достигаетс формирование закрученного однонаправ- ленно с первичным нисход щим потоком вторичного внутреннего потока, нисход щего по спирали между внутренней поверх5 ностью усеченного конуса и выхлопной трубой.Longitudinal slits (slits) ensure the removal of a tangentially twisted (primary) some part of the downward gas flow in the form of plane-flow from the internal boundary layer, the formation of a twisted unidirectional primary primary flow along the main flow edges of the slots is achieved. a secondary internal flow descending in a spiral between the inner surface of the truncated cone and the exhaust pipe.
Плоскоструйный отвод части газа из первичного нисход щего потока устран ет возникновение в нем поперечных циркул 0 ций, св занных с повышением гидравлических потерь, з за счет однонаправленности кругового движени при сли нии нисход щего (вторичного) внутреннего потока с восход щим внутренним потоком достигаетс Flat-jet removal of a part of the gas from the primary descending flow eliminates the occurrence of transverse circulations in it associated with increased hydraulic losses, due to the unidirectionality of the circular movement when the downward (secondary) internal flow coalesces with the ascending internal flow
5 снижение турбулентности последнего. При отсутстви однонаправленного сли ни турбулентность восход щего внутреннего потока (и гидравлические потери) резко возрастает в момент его поворота на входе в закручиватель из-за значительного различи давлени м скорости вдоль внешней и внутренней границ потока на участке поворота . Выполнение продольных прорезей с 5 суммарной площадью жмвого сечени 0,15- 0,4 площади кольцезого сечени между корпусом и нижней кромкой усеченного конуса обеспечивает саморегулируемый отвод газа через щели равновеликими объемами, кото0 рый полностьюустран ет поперечные циркул ции , обеспечивай тем самым максимальное5 reduction of turbulence of the latter. If there is no unidirectional fusion, the upward internal flow turbulence (and hydraulic losses) increases dramatically at the time of its rotation at the entrance to the swirler due to the significant difference in velocity pressures along the external and internal flow boundaries in the turning section. Making longitudinal slits with 5 total surface of 0.15-0.4 square of annular section between the casing and the lower edge of the truncated cone provides self-regulating discharge of gas through the gaps with equal volumes, which completely eliminates transverse circulations, thereby ensuring maximum
снижение гидравлических потерь при нисход щем движении основного потока.reduction of hydraulic losses during the downward movement of the main flow.
Выполнение продольных прорезей с внутренней отбортовкой второй по ходу основного потока кромки позвол ет формировать вторичный закрученный поток, движущийс между усеченным конусом и выхлопной трубой , который, слива сь с восход щим обеспыленным потоком, образует на входе в закручиватель круговое движение газа с равномерным его поступлением в межлопаточные каналы, что снижает интенсивность поперечных циркул ции и обеспечивает снижение непроизводительных гидравлических потерь на входе в закручиватель.Making longitudinal slots with internal flapping of the second along the main flow edge allows to form a secondary swirling flow moving between the truncated cone and the exhaust pipe, which, merging with the ascending dust-free flow, forms a circular motion of gas at the entrance to the swirler with uniform flow interscapular channels, which reduces the intensity of transverse circulation and reduces unproductive hydraulic losses at the entrance to the curler.
Заглубление кромки обечайки внутрь усеченного конуса не более чем на 1 /3 его высоты создает в образованном кольцевом канале ускор ющеес поступательное движение восход щего закрученного потока обеспыленного газа без возникновени поперечных циркул ции, повышающих гидравлические потери.Depthing the rim of the shell inside the truncated cone to no more than 1/3 of its height creates in the formed annular channel an accelerating translational motion of the upward swirling flow of dust-free gas without the occurrence of transverse circulation, increasing hydraulic losses.
Достижение положительного эффекта подтверждают результаты графической обработки опытных данных (фиг.З и 4), На фиг.З представлена графическа зависимость величины гидравлических потерь от соотношени суммарной площади прорезей Sn и площади кольцевого сечени S между корпусом и нижней кромкой усеченного конуса. Из графика (фиг.З) следует, что наименьшие гидравлические потери достигаютс при изменении Sn/S в пределах 0,15-0,4 и возрастают при уменьшении или увеличении этого соотношени из-за возникновени и роста интенсивности попес речных циркул ции. При - 0,15 этоAchievement of a positive effect is confirmed by the results of graphical processing of experimental data (FIGS. 3 and 4). FIGS. 3 shows a graphical dependence of the magnitude of hydraulic losses on the ratio of the total area of the slits Sn and the area of the annular section S between the case and the lower edge of the truncated cone. It follows from the graph (Fig. 3) that the smallest hydraulic losses are achieved when the Sn / S varies within 0.15-0.4 and increase with decreasing or increasing this ratio due to the occurrence and increase in the intensity of the lateral circulation. With - 0.15 this
обусловлено увеличением разности давлени на внешней и внутренней границах из-за повышени окружной скорости закрученного потока между корпусом и усеченным ко- сdue to an increase in the pressure difference between the outer and inner boundaries due to an increase in the peripheral speed of the swirling flow between the body and the truncated edge
нусом и при -р-- Х4-изменением разностиnous and at -r-- x4-change difference
давлений из-за значительного увеличени объема газа, отводимого через прорези в канал между усеченным конусом и выхлопной трубой. На фиг.4 представлена графическа зависимость величины гидравлических потерь от глубины ввода кромки обечайки (X) внутрь усеченного конуса по отношению к его высоте (Н). Из графика (фиг.4) следует, что, остава сь практически неизменными при отношении (Х/НК) 1/3, гидравлические потери в аппарате возрастают при (Х/Нк)1/3 из-за резкого увеличени скорости восход щего потока и возникновени поперечных циркул ции.pressure due to a significant increase in the volume of gas discharged through the slots into the channel between the truncated cone and the exhaust pipe. Fig. 4 shows the graphical dependence of the magnitude of the hydraulic losses on the depth of insertion of the rim of the shell (X) inside the truncated cone relative to its height (H). From the graph (Fig. 4), it follows that, remaining almost unchanged at a ratio (X / NK) 1/3, the hydraulic losses in the apparatus increase at (X / Hk) 1/3 due to a sharp increase in the speed of the upward flow and the occurrence of transverse circulation.
В данном аппарате движение газа от тангенциального ввода до выхода из выхлопной трубы (в сепаратор) обусловлено перепадом давлени , равным сумме гидрав- 5 лических сопротивлений на участках тече- . ни всего объема газа (общих участках) м участках с параллельным движением части объема газа, К общим участкам относ тс : движение от тангенциального ввода по спи10 рали в кольцевом зазоре между корпусом 1 и выхлопной трубой 3 (т.е., до отделени плоскоструйных потоков прорез ми), а также движение через закручивате ь внутрь выхлопной трубы и далее после сли ни внут15 ренних нисход щего и восход щего потоков. К параллельным участкам течени газа относитс движение первичного нисход щего потока между корпусом 1 и усеченным конусом 5 и движение вторичного (внутреннего)In this apparatus, the movement of gas from the tangential entry to the exit from the exhaust pipe (into the separator) is due to a pressure drop equal to the sum of hydraulic resistances in the flow sections. The total volume of gas (common areas) and areas with parallel movement of a part of the gas volume. Common areas include: movement from tangential inlet in a spiral in the annular gap between housing 1 and exhaust pipe 3 (i.e., before separating flat-flow streams slots), as well as movement through twists inside the exhaust pipe and further after the merging of the internal downstream and upstream flows. Parallel gas flow paths include the movement of the primary downstream between the housing 1 and the truncated cone 5 and the movement of the secondary (internal)
0 нисхбд щего потока между /сеченным конусом 5 и выхлопной трубой 3.0 downflow between / sectioned cone 5 and exhaust pipe 3.
Изменение высоты ввода кромки обечайки 9, сокраща рассто ние между кромкой и торцом выхлопной трубы, вли ет на сопро5 тивление проходу газа через закручиватель в трубу 3, т.е. из сопротивление движению газа после сли ни вторичмого анутреннего нисход щего потока с внутренним восход щим потоком . Так как это сопротивление вл етс A change in the height of the insertion of the rim of the shell 9, reducing the distance between the edge and the end of the exhaust pipe, affects the resistance to the passage of gas through the curler into the pipe 3, i.e. Resistance to gas movement after the merging of the secondary anutrenic downward flow with the internal upward flow. Since this resistance is
0 общим по отношению к обоим потокам, то его изменение оказывает на них рзвноаеликое воздействие, при котором количество газа, движущеес через зазор между корпусом и кромкой усеченного конуса (а затем под конус),0 common with respect to both streams, its change has a direct-effect, in which the amount of gas moving through the gap between the body and the edge of the truncated cone (and then under the cone),
: : количество rasa, движущеес через прорези, определ етс только соотношением их собственных гидравлических сопротивлений по закону гидравлики параллельных течений. Следовательно, предлагаемое соотношение:: the number of rasa moving through the slots is determined only by the ratio of their own hydraulic resistances according to the law of hydraulics of parallel currents. Therefore, the proposed ratio
0 площадей прорезей и кольцевого зазора в значительной степени определ ет характер движени потока в устройстве.The area of the slits and the annular gap largely determines the nature of the flow movement in the device.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894721994A SU1681918A1 (en) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | Foam generator |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU894721994A SU1681918A1 (en) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | Foam generator |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1681918A1 true SU1681918A1 (en) | 1991-10-07 |
Family
ID=21462362
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU894721994A SU1681918A1 (en) | 1989-07-20 | 1989-07-20 | Foam generator |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1681918A1 (en) |
-
1989
- 1989-07-20 SU SU894721994A patent/SU1681918A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 1142142, кл. В 01 D 42/04, 1985. Авторское свидетельстве СССР № 1148148, кл. В 01 D 47/04, 1985. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7025890B2 (en) | Dual stage centrifugal liquid-solids separator | |
US3990870A (en) | Means and method for separating and collecting particulate matter from a gas flow | |
US4519848A (en) | Separator | |
US3771290A (en) | Vortex de-aerator | |
US2580317A (en) | Purger | |
SU1681918A1 (en) | Foam generator | |
JP2001121038A (en) | Solid separation apparatus | |
US2259032A (en) | Gas washer | |
EP1198276B1 (en) | Improved injection of a solids-laden water stream into a centrifugal separator | |
EP0234224A2 (en) | Moisture pre-separator for a steam turbine exhaust | |
SU1142142A2 (en) | Foam apparatus | |
SU1121236A1 (en) | Apparatus for clarifying petroleum-bearing waste liquors | |
RU216987U1 (en) | DRIPPING ELEMENT | |
SU1692620A1 (en) | Froth apparatus | |
RU1799285C (en) | Device for gas separation and wet cleaning | |
RU2534634C2 (en) | Separator-lock trap and method of its application | |
AU613862B2 (en) | Filtering apparatus | |
SU735267A1 (en) | Film evaporation apparatus | |
RU2064326C1 (en) | Separator | |
RU2056178C1 (en) | Whirling dust collector | |
SU1095964A1 (en) | Apparatus for cleaning gas | |
RU1776429C (en) | Centrifugal drip separator | |
RU135531U1 (en) | FOAM AND DROP MACHINE | |
SU980788A1 (en) | Gas cleaning apparatus | |
SU768436A1 (en) | Cyclone-foam apparatus for cleaning and cooling gas |