SU1615475A1 - Способ регулировани процесса сжигани газомазутных топлив в энергетических парогенераторах - Google Patents
Способ регулировани процесса сжигани газомазутных топлив в энергетических парогенераторах Download PDFInfo
- Publication number
- SU1615475A1 SU1615475A1 SU884425710A SU4425710A SU1615475A1 SU 1615475 A1 SU1615475 A1 SU 1615475A1 SU 884425710 A SU884425710 A SU 884425710A SU 4425710 A SU4425710 A SU 4425710A SU 1615475 A1 SU1615475 A1 SU 1615475A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- combustion
- value
- combustion products
- values
- consumption
- Prior art date
Links
Landscapes
- Regulation And Control Of Combustion (AREA)
Abstract
Изобретение может быть применено в теплоэнергетике. Цель изобретени - повышение точности регулировани . Способ оптимизации процесса сжигани газомазутных топлив в энергетических парогенераторах осуществл етс путем непрерывного изменени калорийности образующихс продуктов сгорани , пропорциональной тепловому эффекту реакции окислени горючих компонентов продуктов сгорани в принудительном потоке анализируемой пробы, и минимизации значений этой величины. При этом измер ют текущее значение расхода продуктов сгорани на выходе из котлоагрегата, по измеренным величинам с использованием известной формулы вычисл ют текущее значение расхода горючих компонентов продуктов сгорани , наход т отношение этого значени к текущему значению калорийности продуктов сгорани , сравнивают полученную величину с аналогичной нормативной величиной, по отклонению между ними и по известным нормативным значени м расхода горючих компонентов и калорийности продуктов сгорани дл конкретной конструкции котлоагрегата и проектного топлива наход т их оптимальные значени дл топлива, которое поступает в текущий момент времени на сжигание, и производ т оптимизацию процесса сжигани путем минимизации отклонени текущих действительных значений расхода горючих компонентов продуктов сгорани и калорийности продуктов сгорани от найденных оптимальных значений. 2 ил.
Description
Дл по снени предлагаемого способа рассмотрим процесс сжигани газомазутного топлива с точки зрени потерь, сопровождающих этот процесс. Одной из потерь вл етс потер от химического недожога топлива. Как известно, факторы, вли ющие как на экономичность работы котлоагрега- та, так и на эффективность процесса сжигани , взаимосв заны и определ ютс конструкцией топки котла и способом сжигани топлива. Вследствие этого существует нормативна величина химического недожога проектного топлива. Она зависит от нагрузки , которую несет котлоагрегат в рассматриваемый момент времени.
Поддержание химического недожога на уровне нормативного значени позвол - ет поддерживать текущие максимальные зна- чени КПД котлоагрегата.
Дл конкретной конструкции котлоагрегата и вида топлива в зависимости от нагрузки на котлоагрегат нормируютс два показател , характеризующие химический недожог топлива: калорийность продуктов сгорани на выходе из котлоагрегата вследствие наличи в них горючих компонентов и расход этих компонентов. Предположим, что в рассматриваемый момент времени на сжигание поступает проектное и стабильное по составу топливо. Соответствующие этому случаю и фиксированной нагрузке на котлоагрегат величины показателей обозначим как Пнорк и иорм соответственно и нанесем их на график (фиг. 2). Провед через эти точки пр мые, определ емые уравнени ми П Пчорм и (, получаем, точку А, характеризующую режим работы котлоагрегата при нормативной величине химического недожога в случае сжигани проектного и стабильного по составу топлива. Согласно способу калорийность q продуктов сгорани определ ют как тепловой эффект реакции окислени , содержащихс в них горючих компонентов на каталитических чувствительных элементах, расходомером определ ют расход УП продуктов сгорани и вычисл ют расход горючих компонентов П по формуле (учитыва , что калорийность продуктов сгорани пропорциональна суммарной массовой концентрации в них горючих компонентов , причем коэффициент пропорциональности полагаетс равным единице, и результат получаетс в условных единицах): ,.(1)
Поскольку зависимость Y(q) линейна и нулевому значению q соответствует нулевое значение П, то, провед на графике пр мую из начала координат через точку А, получим характеристику топочного процесса дл случа сжигани проектного и стабильного по составу топлива. Эту пр мую можно характеризовать угловым коэффициентом:
(2)
Значение этого коэффициента определ етс в процессе выполнени пуско-наладоч- ных работ на котлоагрегате и принимаетс как нормативна величина.
Если рабоча точка, например точка В, определ ема текущими значени ми П и , находитс на этой характеристике, но не совпадает с точкой А, то это свидетельствует об отклонении режима горени от оптимального . В этом случае, показатели, характеризующие химический недожог, складываютс из двух составл ющих:
д(У„орм-}-А в.;
Г :Пнорм-(-АПд.
(3) (4)
Составл ющие , и АШ характеризуют увеличение химического недожога вследствие отклонени процесса сжигани от оптимального при сохранении стабильного состава топлива, подаваемого на сжигание. Оптимизаци процесса сжигани топлива в этом случае будет заключатьс в сведении их к нулю изменением распределени воздуха по горелкам, изменением общего коэффициента
избытка воздуха в топке, изменением числа работающих горелок и т.п.
В случае, если кроме некачественного ведени процесса сжигани топлива имеет место и отклонение состава сжигаемого топлива от проектного, то рабоча точка, характеризующа состо ние процесса горени в текущий момент времени, не находитс на пр мой АВ. Предположим, она занимает положение точки С. Угловой коэффициент характеристики топочного процесса в рассматриваемом случае определ етс как:
tga
/k
%
(5)
Проведем из начала координат пр мую через точку С. Она пересечет пр мую
(y(j HopN, в точке Е. Эта точка характеризует режим работы котлоагрегата при оптимальном уровне величины химического недожога дл случа сжигани топлива изменившегос химсостава. Величины q к 11 дл точки С
складываютс из следующих составл ющих
9 HopM-fА с П.Пнор„4-АП;+ДП
(6) (7)
Регулирование процесса сжигани в этом случае сводитс к переходу из точки С в точку Е с целью устранени составл ющих А( и АПс. В точке Е имеют место следующие соотношени :
;
П Пнорм+АПс .
(8) (9)
Как видим, величина П в точках А и Е отличаетс на АП. Это вызвано только отклонением состава топлива or проектного. Вычислить величины Д1% и АП можно по следующим формулам:
ЛП с ()/gac(l-).Пс; (10)
7с
-Пнорм-ДПс - - Пс -Пнорм.
7 (И)
Величины q и Пс. вход щие в формулы (10) и (II), определ ютс экспериментально , как описано выше, а величины (норм и Пнорм известны заранее (как указано, они определ ютс при выполнении пуско-наладоч- ных работ на котлоагрегате). Таким образом, оптимизаци процесса сжигани сводитс к устранению найденой составл ющей ДП$.
В этом случае, если рабоча точка занимает положение точки D, то, провед из начала координат пр мую через нее, получим на пересечении с пр мой П П„цр„ точку F.
Угловой коэффициент характеристики топочного процесса в этом случае определ етс следующим образом:
(12) 25
30
Величины и П можно представить как
0 OpM-f Д(-( I 1) Пнорм .
(13) (14)
Чтобы перейти из точки D в точку F, необходимо регулировкой процесса сжигани устранить составл ющие Д. и ДП. В точке D имеют место следующие соотнощени :
д „орм-|-Д ; П Пиорм.
(15)
(16)
Как видим, величина q в точках А и f отличаетс на Это вызвано отклонением состава топлива от проектного. Величина Д и можно вычислить по формулам
)
- ™ -A fe -«.. (18) «
Величины q и П, вход щие в формулы (15) и (16), определ ютс экспериментально , а величины и Пнорм известны заранее. Оптимизаци процесса сжигани в этом случае сводитс к устранению найденной составл ющей .
Все сказанное рассматривалось при условии фиксированной нагрузки на котлоаг- регат. Изменение же ее ведет только к смещению пр мых ,« и П Пнорм, все осталь ные рассуждени остаютс в силе.
В Котлоагрегат 1 (фиг. 1) подаетс в горелки 2 на сжигание совместно с воздухом
природный газ состава, отличного от проектного , с теплотворной способностью
38250- 5 (теплотворна способность проект 5 ного топлива - 36000 -).
Котлоагрегат работал при посто нной нагрузке 300 МВт, котора вл етс дл него номинальной. С помощью устройства 3 измер лась калорийность образующихс
5
0
продуктов сгорани ( , а при помощи расходомера 4 термоанемометрическо- го типа - расход продуктов сгорани 1;
235 . Аналоговый функциональный вычислитель 5 на основании этих данных определил расход горючих компонентов продуктов сгорани П 121000 усл.ед. Электри- ческий сигнал об этой величине, а также ве- 0 личине калорийности продуктов сгорани поступал в аналоговый функциональный вычислитель 6.
В вычислитель 6 с блоков запоминаю-- щих устройств 7 и 8 поступали сигналы об
уровне нормативных величин м, з и Пнорм 35900 усл. ед. соответственно, определенные при пуско-наладочных работах на котлоагрегате дл случа сжигани проект- ного топлива при нагрузке на котлоагрегат 300 МВт. Вычислитель
6 определил отнощени
,35.102. Поскольку
f- T/fc по формулам (10) и (11) он вычислил величины ДП и ДП ; ДП 82700 усл. ед., усл.ед. Оптимальные величины и П дл сжигаемого в данном случае топлива определ лись по формулам (8) и
(9) : П 38300 усл.ед. Затем по полученным результатам произведена оптимизаци процесса сжигани путем умень- щени расхода сжигаемого газа и увеличени коэффициента избытка воздуха. При
этом величина ДП и была сведена к нулю и были достигнуты оптимальные значени q ч П.
При изменении нагрузки на котлоагре- гат D(T) из блоков запоминающих устройств 7 и 8 в вычислитель 6 поступают сигналы об
уровне нормативных величин ( и Пн,р« соответствующих текущему значению нагрузки.
Claims (1)
- Формула изобретениСпособ регулировани процесса сжигани газомазутных топлив в энергетических парогенераторах путем непрерывного контрол калорийности образующихс в котлоагрегате продуктов сгорани измерением теплевого эффекта реакции окислени горючих компонентов продуктов сгорани на термочувствительном элементе в принудительном потоке анализируемой пробы, отличающийс тем, что, с целью повышени точности регулировани , дополнительно измер ют текущее значение расхода продуктов сгорани на выходе котлоагрегата, по измеренным значени м расхода и калорийности и известной зависимости вычисл ют текущее значение расхода горючих компонентов в продуктах сгорани , определ ют отнощение этого значени к текущему значению калорийности продуктов сгорани , сравнивают полученную величину с нормативным значением этой величины по отношению междуними и по заданным дл конкретной конструкции котлоагрегата и проектного топлива нормативным значени м расхода горючих компонентов и калорийности продуктов сгорани , определ ют оптимальные значени расхода горючих компонентов и калорийности продуктов сгорани дл топлива, поступающего Б текущий момент времени на сжигание , и измен ют соотнощение между расходами топлива и воздуха, подаваемых на сжигание в котлоагрегат, до достижени текущих измеренных значений расхода горючих компонентов и калорийиости продуктов сгорани их оптимальных текущих значений .воздух(1 сгораний ФигЛ
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884425710A SU1615475A1 (ru) | 1988-05-17 | 1988-05-17 | Способ регулировани процесса сжигани газомазутных топлив в энергетических парогенераторах |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884425710A SU1615475A1 (ru) | 1988-05-17 | 1988-05-17 | Способ регулировани процесса сжигани газомазутных топлив в энергетических парогенераторах |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1615475A1 true SU1615475A1 (ru) | 1990-12-23 |
Family
ID=21375140
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU884425710A SU1615475A1 (ru) | 1988-05-17 | 1988-05-17 | Способ регулировани процесса сжигани газомазутных топлив в энергетических парогенераторах |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1615475A1 (ru) |
-
1988
- 1988-05-17 SU SU884425710A patent/SU1615475A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 402790, кл. F 23 N 5/14, 1971. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6640548B2 (en) | Apparatus and method for combusting low quality fuel | |
CA1268527A (en) | Combustion control system | |
EP0055852B1 (en) | Method and apparatus for controlling combustion of gasified fuel | |
US4362499A (en) | Combustion control system and method | |
US4101632A (en) | Waste gas incineration control | |
GB2141267A (en) | Method of controlling combustion | |
EP0098716B1 (en) | Calorimeters for and methods of monitoring calorific values of gases | |
CN112664975B (zh) | 一种适用于煤粉锅炉的风量控制方法 | |
CN105485714A (zh) | 一种确定锅炉运行氧量的方法、装置及自动控制系统 | |
US4309949A (en) | Method of controlling the opacity of the exhaust of the combustion of solid fuel and air in a furnace | |
EP2385321A2 (en) | A method for regulating the combustion process in solid fuel central heating boilers | |
Jou et al. | Reduction of energy cost and CO2 emission for the furnace using energy recovered from waste tail-gas | |
SU1615475A1 (ru) | Способ регулировани процесса сжигани газомазутных топлив в энергетических парогенераторах | |
Payne et al. | Efficient boiler operations sourcebook | |
JP2002267157A (ja) | 燃焼の制御方法 | |
RU2027110C1 (ru) | Способ автоматического регулирования процесса горения в тепловых агрегатах | |
KR100804233B1 (ko) | 다종연료 연소시의 산소농도 제어방법 | |
KR880001507B1 (ko) | 연소공정에서 손실을 최소화하기 위한 연소 제어장치 및 방법 | |
KR20040056883A (ko) | 연소로의 공기유량 제어장치 및 방법 | |
CN1963307A (zh) | 控制燃烧炉燃烧能力的方法 | |
JPS604724A (ja) | 燃焼用酸素富化空気による燃焼方法 | |
CN113915639B (zh) | 炉内二次风燃烧器的二次风量确定方法及二次风挡板开度确定方法与系统 | |
SU1698583A1 (ru) | Система автоматического регулировани расхода общего воздуха котла | |
Sunderland | Improving combustion efficiency by multivariable analysis and control | |
SU1698566A1 (ru) | Способ сжигани топлива |