SU1569032A1

SU1569032A1 - Система автоматического управлени процессами измельчени и сушки материала в помольном агрегате

Info

Publication number: SU1569032A1
Application number: SU884412797A
Authority: SU
Inventors: Николай Фомич Архипов; Алексей Никандрович Гаврилов
Priority date: 1988-04-18
Filing date: 1988-04-18
Publication date: 1990-06-07

Abstract

Изобретение относитс к области автоматизации процесса измельчени с одновременной сушкой материалов. Может быть использовано в горнорудной, строительной и других отрасл х промышленности. Позвол ет повысить качество управлени . Система содержит регул тор 5 расхода топлива, датчик 6 расхода топлива, датчик 10 давлени воздуха на горение, регул тор 12 расхода воздуха на горение, датчик 16 давлени воздуха на первичное разбавление, регул тор 18 расхода воздуха на первичное разбавление, датчик 22 давлени воздуха, регул тор 24 расхода воздуха на вторичное разбавление, датчик 28 температуры газопылевого потока, датчик 31 расхода измельчаемого материала, вычислительный блок 33, регул тор 34 температуры теплоносител , датчики 35 и 36 температуры и давлени теплоносител , регул тор 38 расхода теплоносител , переключатель 39 выбора режима управлени , датчик 40 и регул тор 42 температуры топочных газов, регул тор 45 расхода холодных газов. 1 ил.

Description

Изобретение относитс к автоматизации процессов измельчени с одновременной сушкой материалов в помольных агрегатах и может быть использовано в горнообогатительной, теплоэнергетической , строительной и других отрасл х промышленности, примен ющих измельчение материала с одновременной подсушкой.

Цель изобретени -повышение качества управлени .

На чертеже изображена блок-схема системы управлени .

Система включает в себ топку I, помольный агрегат 2, задатчик 3 расхода топлива, сумматор 4, регул тор 5 расхода топлива, датчик 6 расхода топлива, исполнительный механизм 7, регулирующий орган 8 расхода топлива, вентил тор 9 подачи воздуха на горение , датчик 10 давлени воздуха на горение, первый преобразователь 11 регул тор 12 расхода воздуха на горение , исполнительный механизм 13, регулирующий орган 14 расхода воздуха на горение, вентил тор 15 подачи воздуха на первичное разбавление} датчик 16 давлени воздуха на первичное разбавление, второй преобразователь 17, регул тор 18 расхода воздуха на первичное разбавление, исполнительный механизм 19, регулирующий орган 20 расхода воздуха на первичное разбавление, вентил тор 2 подачи воздуха на вторичное разбавление , датчик 22 давлени воздуха, третий преобразователь 23,регул тор 24 расхода воздуха на вторичное разбавление , задатчик 25 расхода воздуха на вторичное разбавление, испол- нительный механизм 26, регулирующий орган 27 расхода воздуха на вторичное .разбавление, датчик 28 температуры газопылевого потока, регул тор 29 и задатчик 30 температуры газопылевого потока, датчик 31 расхода измельчаемого материала , задатчик 32 расхода теплоносител в помольный агрегат, вычислительный блок 33, регул тор 34 температуры теплоносител , датчик 35 температуры теплоносител , датчик 36 давлени теплоносител ,четвертый преобразователь 37, регул тор 38 расхода теплоносител , переключатель 39 выбора режима управлени , датчик 40 и задатчик 41 температуры топочных газов, регул тор 42 температуры то

0

5

0

5

0

5

ночных газов, исполнительный механизм 43, регулирующий орган 44 подачи гор чих газов от других источников , регул тор 45 расхода холодных газов, исполнительный механизм 46, регулирующий орган 47 подачи холодных газов и датчик 48 положени регулирующего органа 47.

Система управлени работает следующим образом.

В цементной промышленности широкое применение в комплексе с помольными агрегатами, измельчающими сырьевые материалы, играют топки дл выработки теплоносител . Сырьевые материалы имеют большую влажность, поэтому их необходимо высушивать. В современных технологических лини х производства цемента с целью рекуперации тепла дл сушки сырьевых материалов используютс также печные газы , при этом возможны три технологических режима подачи газов в качестве теплоносител : газы в помольный агрегат подаютс только из топки; в качестве теплоносител в помольный агрегат подаютс гор чие печные газы, но в св зи с их недостаточной температурой и помольный агрегат подаютс и топочные газы; температура печных газов достаточна дл материалов, топка в этом случае не работает, а дл понижени температуры теплоносител на входе в помольный агрегат печные газы могут разбавл тьс более холодными рециркул ционными газами, отбираемыми за помольным агрегатом.

В системе управлени учитываютс все три технологических режима работы помольного агрегата путем изменени структуры системы управлени с помощью переключател выбора режима управлени .

При работе системы управлени по первому технологическому режиму (в помольный агрегат подаютс только топочные газы) лини св зи между регул тором 34 температуры теплоносител и сумматором 4 и линии св зи между регул тором 38 расхода теплоносител и регул тором 24 расхода воздуха на вторичное разбавление замкнуты, а лини св зи между регул тором- 42 температуры топочных газов и регул тором 24 расхода воздуха на вторичное разбавление, лини св зи между регул тором 38 расхода теплоносител и исполнительным механизмом 43 регулирующего органа 44 подачи печных газов и лини св зи между регул тог ром 34 температуры теплоносител и регул тором 45 расхода холодных (рециркул ционных) газов разомкнуты с помощью переключател 39, установленного в положение Т (топка). В топку 1 подают топливо и воздух. При сгорании образуютс газы с высокой температурой, которые разбавл ютс воздухом и подаютс в помольный агрегат 2 в качестве теплоносител (сушильного агента). В помольный агрегат (дробилку, шаровую мельницу, вал- j$ мерительный блок регул тора 18, где

ковую мельницу и т.п.) подают также материал, который необходимо измельчать и сушить до заданной влажности . На выходе помольного агрегата образуетс газопылевой поток.

При начальных услови х работы системы эадатчиком 3 устанавливают необходимый расход топлива, значение которого через сумматор 4 поступает в качестве задани на регул тор 5 расхода топлива. В регул торе 5 заданна величина расхода топлива сравниваетс с текущей величиной, поступающей от датчика 6 расхода топлива, и

масштабируетс , исход из услови , что общий коэффициент избытка воздух подаваемого в камеру горени с учетом воздуха первичного разбавлени ,

20 не должен превышать значени 1,8. Полученна после масштабировани заданна величина расхода воздуха на первичное разбавление сравниваетс с текущей величиной расхода воздуха,

25 поступающей от преобразовател 17, и в зависимости от величины отклонени регул тор 18 воздействует на исполнительный механизм 19, сочлененный с регулирующим органом 20. При

569032

пающего от вентил тора 9. Датчиком 10 измер ют динамическое давление воздуха на горение и подают измеренную величину в преобразователь 1, а на выходе преобразовател 11 получаетс величина расхода воздуха на горение. Подача воздуха на первичное разбавление осуществл етс вентил то- jg ром 15 через регулирующий орган 20. Регулирование расхода происходит аналогично (егулированию/расхода воздуха на горение. Величина расхода топлива от сумматора 4 поступает в измасштабируетс , исход из услови , что общий коэффициент избытка воздуха, подаваемого в камеру горени с учетом воздуха первичного разбавлени ,

не должен превышать значени 1,8. Полученна после масштабировани заданна величина расхода воздуха на первичное разбавление сравниваетс с текущей величиной расхода воздуха,,

поступающей от преобразовател 17, и в зависимости от величины отклонени регул тор 18 воздействует на исполнительный механизм 19, сочлененный с регулирующим органом 20. При

в зависимости от величины рассогласо- зд изменении положени регулирующего

вани регул тор 5 воздействует на исполнительный механизм 7, св занный с регулирующим органом 8 расхода топлива , тем самым компенсиру величину рассогласовани .

Дл полного сгорани топлива пропорционально расходу топлива необходимо подавать воздух на горени с определенным коэффициентом избытка, составл ющим обычно 1,03-1,1. Заданна величина расхода топлива с сумматора 4 подаетс на вход регул тора 12 расхода воздуха, где в измерительном блоке масштабируетс . Масштабный коэффициент подбираетс такой величины, чтобы на выходе измерительного блока регул тора 12 получалась заданна величина расхода воздуха на горение с коэффициентом избытка

органа 20 измен етс в нужном напр лении расход, а следовательно, дав ление, которое измер етс датчиком 16. Измеренна величина подает на преобразователь 17, на выходе которого получаетс текуща велич на расхода воздуха на первичное ра бавление.

Получающиес после горени и пе вичного разбавлени высокотемпературные топочные газы (1200-1300°С) необходимо разбавл ть атмосферным воздухом до технологической темпер туры (280-340°С).,Эта функци осу 45 ствл етс путем подачи от вентил т ра 21 через регулирующий орган 27 необходимого количества воздуха н так называемое вторичное разбавлени Начальный расход воздуха на вторич

35

40

воздуха -г: 1 ,1 . Заданное значение рас- 50 ное Разбавление устанавливаетс на

хода воздуха в элементе сравнени регул тора 12 сравниваетс с текущей величиной расхода воздуха, поступающей от преобразовател 11. В зависимости от величины отклонени регул тор 12 выдает управл ющее воз-действие на исполнительный механизм 13, сочлененный с регулирующим органом 14 расхода воздуха, постуоргана 20 измен етс в нужном направлении расход, а следовательно, давление , которое измер етс датчиком 16. Измеренна величина подаетс на преобразователь 17, на выходе которого получаетс текуща величина расхода воздуха на первичное разбавление .

Получающиес после горени и первичного разбавлени высокотемпературные топочные газы (1200-1300°С) необходимо разбавл ть атмосферным воздухом до технологической температуры (280-340°С).,Эта функци осуще- 5 ствл етс путем подачи от вентил тора 21 через регулирующий орган 27 необходимого количества воздуха на так называемое вторичное разбавление. Начальный расход воздуха на вторич5

0

5

задатчике 25 и поступает в регул тор 24, где сравниваетс с текущей величиной расхода воздуха, поступающей от преобразовател 23. В зависимости от величины отклонени регул тор 24 путем воздействи на исполнительный механизм 26 измен ет положение регулирующего органа 27 таким образом , чтобы компенсировать отклонекие . Динамическое давление, создаваемое воздухом, измер етс датчиком 22 и подаетс на преобразователь 23, на выходе которого образуетс текуща величина расхода воздуха на вторичное разбавление.

При управлении процессом измельчени степень загрузки помольного агрегата , а значит и расход материала измен ютс . Следовательно, дл стабилизации температуры газопылевого потока при известном измен ющемс расходе материала (или степени загрузки помольного агрегата) необходимо пода- вать в помольный агрегат определенное количество теплоносител с определенной температурой.

Дл стабилизации другого важнейшего показател качества готового про- дукта - тонкости помола - необходимо стабилизировать аэродинамический режим ,, т.е. количество теплоносител задаетс исход из услови стабилизации аэродинамического режима.

Таким образом, зна заданную температуру газопылевого потока за помольным агрегатом, заданный расход теплоносител в помольный агрегат и расход материала (степень загрузки), по тепловому балансу можно опредеп 1 лить температуруз которую должен иметь теплоноситель, поступающий в помольный агрегат.

Расчет заданной температуры теплоносител осуществл етс в вычислительном блоке 33, на входы которого подключены выходы задатчика 30 температуры газопылевого потока датчика 31 расхода измельчаемого материа- ла (степени загрузки помольного агрегата ) и задатчика 32 расхода теплоносител , по формуле теплового баланса помольного агрегата

си

0 87ZL-li---k™I 2 СГЛ-VCA

де t..,. - расчетна заданна темпераси .

тура теплоносител на выходе из топки (входе в помоль- д ный агрегат);

СсД- теплоемкость с-ушильного

агента на. выходе из помольного агрегата;

G - расход измельчаемого материала (степень загрузки агрегата ) ;

55

t - температура газопыпевого потока на выходе из помольного агрегата;(

Ccf(- теплоемкость теплоносител на выходе из топки (входе в агрегат); . VCft- заданный объем (расход) теплоносител на входе в агрегат; 0,8778

и 210 - расчетные коэффициенты. Заданное значение температуры теплоносител с выхода вычислительного блока 33 подают на вход регул тора- 34, где эта величина сравниваетс с текущей величиной температуры теплоносител , поступающей от датчика 35 В зависимости от величины отклонени регул тор 34 по ПИ-закону вырабатывает корректирующую величину на расход топлива. Эта величина поступает на вход сумматора 4, в котором по формуле

Op Ј + UG

к )

(2)

0

.

35

45

О

у

55

где G0 - общий заданный расхода топлива;

G - начальное заданное значение расхода топлива,поступающее от задатчика 3;

AGк - корректирующа поправка заданного значени расхода топлива, поступающа с выхода регул тора 34,

вычисл етс текущее заданное значение расхода топлива.

. Работа регул тора 5 расхода топлива , регул тора 12 расхода воздуха на горение и регул тора 18 расхода воздуха на первичное разбавление описана выше.

Из-за наличи неучтенных возмущающих факторов (изменение влажности материала , подсосы воздуха и т.п.) температура газопылевого потока на выходе помольного агрегата может отклон тьс от заданного значени даже при стабилизации температуры теплоносител на входе в помольный агрегат . Возникающие отклонени компенсируютс регул тором 29 температуры газопылевого потока, в котором сравниваютс текуща величина температуры , поступающа от датчика 28, и заданна величина температуры, поступающа от задатчика 30. В зависимости от величины отклонени регул тор 29 по ПИ-закону вырабатывает корректирующую добавку к заданному значению температуры теплоносител , поступающую на вход регул тора 34 температуры теплоносител .

При работе контуров стабилизации температуры газопыпевого потока и температуры теплоносител любое изменение расхода топлива вызывает изменение расхода топочных газов, а следовательно , нарушаетс аэродинамический режим, что недопустимо.

Условием стабилизации аэродинамического режима вл етс подача из топки заданного расхода теплоносител . Заданное значение расхода теплоносител устанавливаетс на задатчи- ке 32 вручную машинистом-оператором или автоматически контуром стабилизации аэродинамического режима, (не показан ) . В регул торе 38 расхода теплоносител заданное значение расхода теплоносител сравниваетс с текущим значением расхода теплоносител , поступающим от преобразовател 37,вход которого соединен с датчиком 36 динат мического давлени теплоносител . В зависимости от величины отклонени регул тор 38 вырабатывает корректирующую добавку на заданный расход воздуха на вторичное разбавление, т.е. выход регул тора 38 подключен на вход регул тора 24 расхода вторичного воздуха . В соответствии с новым заданным значением регул тор 24 измен ет расход воздуха на вторичное разбавление , в результате чего восстанавливаетс заданный расход теплоносител .

Преимуществом системы управлени вл етс то, что в результате1работы контуров стабилизации температуры и контура стабилизации расхода теплоносител в системе не возникают автоколебани .

Допустим, что температура газопы- левого потока за помольным агрегатом уменьшилась. В соответствии с величиной отклонени регул тор 29 корректирует заданное значение регул тору 34 температуры теплоносител , который в свою очередь вырабатывает корректирующую добавку на увеличение расхода топлива, поступающую на сумматор 4. Новое заданное значение расхода топлива отрабатываетс регул тором 5 расхода топлива. Одновременно пропорционально новому заданному значению расхода топлива регул тор 12 увеличивает подачу воздуха на горение, а ре0

5

0

5

гул тор 18 увеличивает подачу воздуха на первичное разбавление.

Дл выполнени критери управлени структура системы управлени мен етс с помощью переключател 39, устанавливаемого в положение ПТ (печные к топочные газы). В этом . случае лини св зи между регул тором 34 температуры теплоносител и сумматором 4 остаетс замкнутой, лини св зи между регул тором 38 расхода теплоносител и регул тором 24 расхода воздуха на вторичное разбавление разомкнута, лини св зи между регул тором 42 температуры топочных газов и регул тором 24 замкнута, лини св зи между регул тором 38 и исполнительным механизмом 43 замкнута , а лини св зи между регул тором 34 и регул тором 45 расхода рециркул ционных газов разомкнута.

Система управлени при такой структуре работает следующим образом.

На эадатчике 41 устанавливаетс максимально допустима температура топочных газов. В регул торе 42 величина текущей температуры топочных газов, измер ема датчиком 40, сравниваетс с заданной величиной. В зависимости от величины отклонени регул тор 42 вырабатывает корректирующую добавку регул тору 24 на изменение заданной величины расхода воздуха на вторичное разбавление. В соответствии с новым заданным значением регул тор 24 измен ет с помощью исполнительного механизма 26 положение регулирующего органа 27 расхода воздуха на вторичное разбавление, стабилизиру тем самым температуру топочных газов, т.е. на выходе из топки газы имеют посто нную максимально возможную температуру и переменный объем.

Чтобы исключить вли ние изменений объема топочных газов на аэродинамический режим, отклонени компенсируютс изменением расхода печных газов. Суммарный расход топочных и печных газов измер етс датчиком 36 и после преобразовател 37 сигнал поступает на регул тор 38 расхода теплоносител , где сравниваетс с заданной величиной расхода теплоносител , поступающей от задатчика 32. В зависимости от величины отклонени регул тор 38 воздействует через исполнительный механизм 43 на регу0

5

0

5

пирующий орган 44, тем самым измен расход печных газов. Общее количество теплоносител на входе в помольный агрегат в этом случае остаетс равным заданному значению. Изменение соотношени объемов топочных и печных газов вызывает изменени температуры теплоносител на входе в помольный агрегат и в сочетании с другими факторами изменени температуры газопылевого потока на выходе помольного агрегата. Работа регул торов 5,12 и 18 приводит к повышению температуры теплоносител и одновременно к повышению расхода теплоносител .

По сигналу от регул тора 38 регул тор 24 уменьшает подачу воздуха, на вторичное разбавление, что в свою очередь повышает температуру теплоносител , т.е. знаки воздействий контуров стабилизации температуры и контура стабилизации разрежени совпадают . Настройкой коэффициентов ПИ-зако- нов регулировани добиваютс быстрого затухани переходных процессов, При работе помольного агрегата по второму технологическому режиму теплоноситель на входе в помольный агрегат образуетс путем смешивани печных и топочных газов, Критерием оптимально- гого управлени в этом случае вл етс получение на входе в помольный агрегат теплоносител заданных объема и температуры при максимальном использовании тепла печных газов и минимальном расходе топлива дл образовани топочных газов.

Дл минимизации расхода топлива газы от топки должны поступать с максимально возможной температурой, определ емой технологическими и конструктивными , ограничени ми. Отклонени температуры перед и за помольным аг Гератом компенсируютс только изменение объема топочных газов при максимальном использовании теплотворной способности топлива, т.е. при минимуме его расхода. Эти отклонени компенсируютс вычислительным блоком 33 и регул торами 29 и 34, работа которых идентична описанной в первом технологическим режиме, при этом с учетом работы регул тора 42 компенсаци отклонений температур достигаетс только изменением объема топочных га- ,зов. Из услови теплового баланса сно , что при смешивании топочных га

зов с посто нной температурой и печных газов с переменной температурой дл стабилизации температуры .теплоносител используютс максимальный объем печных газов и минимальный объем топочных газов. Следовательно, совокупна работа контуров управлени позвол ет путем стабилизации температуры топочных газов на максимально возможном значении минимизировать расход топлива и максимально использовать теплоту печных газов, При работе помольного агрегата по третье5 му технологическому режиму теплоносителем вл ютс печные газы, температура которых достаточна дл сушки материала. В этом случае структура системы управлени измен етс таким

0 образом, что лини св зи между регу- л тором 34 и сумматором 4, лини св зи между регул тором 42 и регул тором 24 и лини сводки между регул тором 38 и регул тором 24 разомкнуты,

5 а лини св зи между регул тором 38 и дополнительным механизмом 43 и лини св зи между регул тором 34 и регул тором 45 расхода рециркул ционных газов замкнуты с помощью переключатео л 39.

При подаче в помольный агрегат в качестве теплоносител только печных газов температура за помольным

5 агрегатом поднимаетс не настолько высоко, чтобы быть опасной дл технологического оборудовани , поэтому обычно ограничиваютс подачей в помольный агрегат такого количества

0 печных газов, которое обеспечивает оптимальный (заданный) аэродинамический режим. С этой целью увеличивают зону нечувствительности регул тора 34 или регул тора 45, поэтому

45 контуры регулировани температуры не действуют в определенном диапазоне изменени температуры за помольным агрегатом. В этом случае действует только регул тор 38 расхода теплоно50 сител , который в зависимости от отклонени текущего расхода теплоносител , измер емого датчиком 36, от заданного значени , поступающего от задатчика 32, измен ет путем воздей55 стви на исполнительный механизм 43 положение регулирующего органа 44, стабилизиру тем самым расход теплоносител ,, а следовательно, аэродинамический режим.

Если температура за помольным агрегатом опасно повышаетс и превышает зону нечувствительности регул тора 34 или регул тора 45, на выходе регул тор 45 по вл етс управл ющее воздействие на исполнительный механизм 46, который измен ет положение регулирующего органа 47 подачи рециркул ционных газов. Обратна св зь в этом контуре осуществл етс с помощью датчика 48 положени регулирующего органа 47. Поскольку температура рециркул ционных газов (90-120°С) много ниже температуры печных газов (220-320°С), подача рециркул ционных газов снижает температуру газопылевого потока до заданной.

Так как знаки воздействий регул тора 38 расхода теплоносител и регул тора 45 расхода рециркул ционных газов совпадают, настройкой коэффициентов этих регул торов добиваютс быстрого затухани переходных процессов.

Метод измерени расходов воздуха на горение, первичное разбавление и вторичное разбавление и расходов газов путем измерени динамического давлени характеризуетс определенными техническими трудност ми и дорогосто щий , поэтому дл измерени расходов ножно примен ть датчики измерени положени регулирующих Органов расходов газообразных сред илидатчи- ки измерени токов приводов вентил торов (дымососов). В этом случае расчетным или экспериментальным путем определ етс функциональна зависимость расхода воздуха (газа) от положени соответствующего регулирующего органа или тока привода.

Эти функциональные зависимости реализуютс в соответствующих преобразовател х , так как сигнал какого-либо датчика положени регулирующего органа (или датчика тока привода) поступает на вход соответствующего преобразовател , на выходе которого формируетс ьеличина расхода воздуха (газа).

Claims

Применение предлагаемой системы управлени позволит максимально использовать тепло отход щих газов и минимизировать расход топлива, что принесет значительный экономический эффект. Формула изобретени

Система автоматического управлени процессами измельчени и сушки

10

5

20

5

0

5

0

5

0

5

материала в помольном агрегате, содержаща датчик и задатчик расхода топлива, регул тор расхода топлива с исполнительным механизмом регулирующего органа подачи топлива, датчик температуры теплоносител на входе в помольный агрегат, регул тор температуры теплоносител , датчик и задатчик температуры газопылевого потока на выходе помольного агрегата, регул тор температуры газопыпевого потока , сумматор, вычислительный блок, датчик расхода измельчаемого материала , первый, второй, третий и четвертый преобразователи, регул тор расхода воздуха на горение, датчик давлени воздуха на горение, исполнительный механизм регулирующего органа расхода воздуха на горение, регул тор расхода воздуха на первичное разбавление , датчик давлени воздуха на первичное разбавление, исполнительный механизм регулирующего органа расхода воздуха на первичное разбавление , регул тор расхода воздуха на вторичное разбавление, датчик давлени воздуха на вторичное разбавление, исполнительный механизм регулирующего органа расхода воздуха на вторичное разбавление, задатчик расхода воздуха на вторичное разбавление, задатчик расхода теплоносител в помольный агрегат, датчик давлени теплоносител и регул тор расхода теплоносител в помольный агрегат, причем датчик расхода топлива подключен к первому входу регул тора расхода топлива , второй вход которого соединен с выходом1 сумматора, первый вход сумматора подключен к задатчику расхода топлива, датчик давлени воздуха на горение соединен через первый преобразователь с первым входом регул тора расхода воздуха на горение, второй вход которого подключен к выходу сумматора, выход регул тора расхода воздуха на горение соединен с исполнительным механизмом регулирующего органа расхода воздуха на горение, датчик давлени воздуха на первичное разбавление соединен через второй преобразователь с первым входом регул тора расхода воздуха на первичное разбавление, второй вход которого подключен к выходу сумматора, выход регул тора расхода воздуха на первичное разбавление соединен с исполнительным механизмом регулирующего ор15

Гана расхода воздуха на первичное разбавление, датчик.давлени воздуха на вторичное разбавление соединен через третий преобразователь с пер- вым входом регул тора расхода воздуха на вторичное разбавление, второй вход которого соединен с задатчиком расхода воздуха на вторичное разбавление , входы регул тора расгхода теплоносител в помольный агрегат соединены с выходом четвертого преобразовател и задатчиком расхода теплоносител в помольный агрегат, вход четвертого преобразовател соединен с датчиком давлени теплоносител , выход регул тора расхода воздуха на вторичное разбавление соединен с исполнительным механизмом регулирующего органа расхода воздуха на вторичное разбавление, датчик и задатчик температуры газопьшевого потока на выходе помольного агрегата соединены с соответствующими входами регул тора температуры газопылевого потока, выход которого подключен к первому входу регул тора температуры теплоносител в помольный агрегат, задатчик температуры газопылевого потока, датчик расхода измельчаемого материала и задатчик расхода теплоносител в помольный агрегат соединены соответственно с первым, вторым и третьим входами вычислительного блока, выход которого подключен к второму входу регул тора температуры теплоносител в помольный агрегат, а третий вход регул тора температуры теплоносител в помольный агрегат соединен с датчиком температуры теплоносител , отличающа с тем, что, с целью повышени качества управлени ,

15

5

10

15

20

56903216

она снабжена переключателем выбора режима управлени , датчиком и задат- чиком температуры топочных газов, регул тором температуры топочных газов , исполнительным механизмом регулирующего органа подачи гор чих газов , исполнительным механизмом регулирующего органа подачи холодных газов , датчиком положени регулирующего органа подачи холодных газов и регул тором расхода холодных газов, причем выход регул тора температуры теплоносител в помольный агрегат соединен через первый контакт переключател выбора режима управлени с вторым входом сумматора и через второй контакт с первым входом регул тора расхода холодных газов, выход регул тора температуры топочных газов соединен через третий контакт переключател выбора режима управлени с третьим входом регул тора расхода воздуха на вторичное разбавление, выход регул тора расхода теплоносител в помольный агрегат соединен через четвертый контакт переключател выбора режима управлени с четвертым входом регул тора расхода воздуха на вторичное разбавление и через п тый контакт с исполнительным механизмом регулирующего органа подачи гор чих газов, датчик и задатчик температуры топочных газов соединены с соответствующими входами регул тора температуры топочных газов, датчик положени регулирующего органа подачи холодных газов соединен с вторым входом регул тора расхода холодных газов, выход которого соединен с исполнительным механизмом регулирующего органа подачи холодных газов.

25

30

35

40