SU1548233A1 - Способ выплавки ферросплавов, преимущественно ферросилици , в закрытой рудно-термической электропечи - Google Patents
Способ выплавки ферросплавов, преимущественно ферросилици , в закрытой рудно-термической электропечи Download PDFInfo
- Publication number
- SU1548233A1 SU1548233A1 SU884406418A SU4406418A SU1548233A1 SU 1548233 A1 SU1548233 A1 SU 1548233A1 SU 884406418 A SU884406418 A SU 884406418A SU 4406418 A SU4406418 A SU 4406418A SU 1548233 A1 SU1548233 A1 SU 1548233A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- furnace
- bath
- electrodes
- internal diameter
- ferrosilicon
- Prior art date
Links
Landscapes
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к черной металлургии, конкретно к производству ферросплавов, преимущественно ферросилици , в закрытой рудно-термической электропечи. Целью изобретени вл етс снижение удельного расхода шихтовых материалов, электродов, электроэнергии и повышение производительности печи. Диаметр распада электродов и высоту графитовой футеровки ванны устанавливают в пределах (0,35-0,45) и (0,07-0,13) от внутреннего диаметра ванны соответственно, а проплавление шихты ведут при отношении активного сопротивлени ванны к ее внутреннему диаметру, равном 0,05-0,10 мОм/м. За счет повышени равномерности распределени мощности в ванне печи достигаетс улучшение технико-экономических показателей работы. 1 табл.
Description
Изобретение относитс к черной металлургии, конкретно к производству ферросплавов, преимущественно ферросилици , в закрытой рудно-терми- ческой электропечи.
Целью изобретени вл етс снижение удельного расхода шихтовых материалов , электродов, электроэнергии и повышение производительности труда.
Способ выплавки ферросилици в закрытой рудно-термической электропечи ведут при диаметре распада электродов и высоте графитовой футеровки ванны в пределах 0,35-0,45 и 0,07-0,13 от внутреннего диаметра ванны соответственно, а проплавление шихты ведут при отношении активного
сопротивлени ванны к ее внутреннему диаметру, равном 0,05-0,10 мОм/м. Установка диаметра распада электродов при выплавке ферросплавов в закрытой электропечи в пределах 0,35 0,45 от внутреннего диаметра ванны приводит к равномерному распределению мощности в ванне печи и к образованию равномерного сло гарниссажа оптимальной толщины на огнеупорной футеровке печи, что обеспечизает снижение расходов шихтовых материалов вследствие отсутстви зон перегрева и, следовательно, снижени потерь ведущего элемента испарением и увеличени его извлечени , электроэнергии и повышение производитель10
15
20
ности печи из-за уменьшени потерь тепла через ее кожух.
При установке диаметра распада электродов меньше, чем 0,35 от внутреннего диаметра ванны, на оп-еуппр-- ной футеровке печи образуетс значительный по толщине слой гарниссажа, что уменьшает объем реакционных зон и приводит к неравномерен ому распределению мощности в ванне печи, к образованию зон перегрева и к снижению технико-экономических показателей работы печи.
При установке диаметра распада электродов больше,, чем 0,45 от внутреннего диаметра ванны, гарниссажа на огнеупорной футеровке печи не образуетс , что приводит к значительным потер м тепла черзз кожух печи, к увеличению расхода электроэнергии и к снижению производительности печи Кроме того, образуютс зоны перегрева вблизи огнеупорной утеровги печи , что увеличивает испарение кремни , снижает его извлечение в холодных зонах и повышает расход пихтовых материалов на 1 т годного сплава.
При установке высоты графике вой футеровки вачны в пределах 0, 07-0, 13 от внут-эд речнего диаметра заннь обеспечиваетс оптимальна глубина поездки электродов в шихту ч равномерное.распределение мощности в реакционной зоне тиглей, что приводит к повыше зил технико-экономических показателей работы гечи.
При установке высоты графитовой футеровки ванны меньше 0,07 о г внутреннего диаметра вачны посадка элект25
35
40
родов будет низке оптимальной,, что приводит к перегреву расплава i- увеличению испарени ведущего злзкента, к охлаждению КЭЛОШНИКЕ и уменьшению скорости схода шихты, в результате чего значительно ухудшаютс тахнихо- экономические показатели работы печи , При установке в«. графитовой футеровки ваннз больше 0,13 ог внутреннего диаметра взнъп посадка электродов будет выше оптимальной,, что приводит к перегреву верхних горизонтов колошника, увеличению потерь ведущего злемента в улет, к охлаждению реакционной зоьы тиглей, снижению производительности печи и повышению расходов ШИХТУ и электроэнергии,
Проплав ение шихты 1ри отношении активного сопоотивленк ванны к ее
10
15
20
-эд где Р, I R
25
48233
внутреннему диаметру, равном 0,05- 0,10 мОм/м, обеспечивает рациональный электрический режим процесса вы- плавки ферросплавов и минимальное перемещение электродов в оптимальной реакционной зоне, что приводит к снижению расходов электроэнергии, электродов и к повышению производительности печи.
При отношении активного сопротивлени ванны к ее внутреннему диаметру , меньшем 0,06 мОм/м, что равносильно снижению активного сопротивлени ванны при ее посто нном внутреннем диаметре в соответствии с формулой
1
Р - Т R В ЭА 6
-активна мощность, мВт;
-ток электрода, к А;
-активное сопротивление ванны, мОм,
активна мощность ванны уменьшаетс , что приводит к снижению производительности печи, к увеличению расходов электроэнергии и электродов
При отношении активного сопротивлени ванны к ее внутреннему диаметру , большем, чем 0,20 мОм/м, активна мощность ванны увеличиваете но при этом нарушаетс тепловой режим электропечи , что приводит к снижению технико-экономических показателей ее работы,
П р и м е р. Выплавку 45%-ного ферросилици по известному и предлагаемому способам осуществл ют в промышленной закрытой рудно-термической электропечи типа РКЗ-63И1. По предлагаемому способу при выплавке 45%- ного ферросилици диаметр распада электродов устанавливают в пределах 0933-0j48, а высоту графитовой футеровки ванны - в пределах 0,05-0,15 от внутреннего диаметра ванны.
Внутренний диаметр печи РКЗ-63И1 составл ет 12,7 м, а электрода 1,9 м. При проведении опытных плавок диаметр распада измен ют в пределах 50 4з2-6,1 м (оптимальный вариант 4,44- 5,72 м), высоту графитовой футеровки ванны - 0,64-1,9 м (оптимальна высота 0,89-1,65 м), а активное сопротивление ванны - 0,4-1,5 мОм (оп- 55 тимальный вариант 0,64-1,27 мОм).
35
40
45
Загрузку шихты (кварцит, кокс, железна стружка) в печь производ т непрерывно , поддержива колошник на
заданном уровне. Проплавливание ших- ты ведут при отношении активного сопротивлени ванны к ее внутреннему диаметру, равном 0,03-0,12 мОм/м. Выпуск металла и шлака производ т периодически через каждые 2 ч. Металл разливают на машине ленточного типа и после сортировки отправл ют потребител м.
Результаты проведенных сравнительных плавок представлены в таблице .
Из представленных в таблице данных видно, что расходы шихтовых материалов , электродов и электроэнергии ниже , а производительность печи гвыше при выплавке ферросилици по предлагаемому способу .
Claims (1)
- Формула изобретени Способ выплавки ферросплаве v преимущественно ферросилици , в .скрытой рудно -термической электролечи, включающий установку диаметра распада электродов, загрузку глхты в печь с поддержанием урсвн колошника , проплавление шихты, выпуск ме0 талла и шлака, отличающий- с тем, что, с целью снижени удельного расхода шихтовых материалов, электродов, электроэнергии и повышени производительности печи, диаметр распада электродов и высоту графитовой футеровки устанавливают в пределах 0,35-0,45 и 0,,13 от внутреннего диаметра ванкч соответственно , а проплавление дихты неду0 при отношении активного сопротивлени ванны к ее внутреннему диаметру, равном 0,05-0,10 мОм/м.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884406418A SU1548233A1 (ru) | 1988-03-11 | 1988-03-11 | Способ выплавки ферросплавов, преимущественно ферросилици , в закрытой рудно-термической электропечи |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU884406418A SU1548233A1 (ru) | 1988-03-11 | 1988-03-11 | Способ выплавки ферросплавов, преимущественно ферросилици , в закрытой рудно-термической электропечи |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1548233A1 true SU1548233A1 (ru) | 1990-03-07 |
Family
ID=21367172
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU884406418A SU1548233A1 (ru) | 1988-03-11 | 1988-03-11 | Способ выплавки ферросплавов, преимущественно ферросилици , в закрытой рудно-термической электропечи |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1548233A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20220195546A1 (en) * | 2019-04-22 | 2022-06-23 | Nippon Steel Corporation | Method for producing chromium-containing molten iron |
-
1988
- 1988-03-11 SU SU884406418A patent/SU1548233A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР К 229572, кл. С 21 С 7/00, 1963. Авторское свидетельство СССР № 1079680, кл. С 22 С 33/04, 1982. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20220195546A1 (en) * | 2019-04-22 | 2022-06-23 | Nippon Steel Corporation | Method for producing chromium-containing molten iron |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
GB1501132A (en) | Electroslag casting of a metal roll | |
CN104762488B (zh) | 一种在电渣重熔过程中直接钒合金化的方法 | |
CN106011360A (zh) | 一种高强度低应力灰铸铁的熔炼工艺 | |
US20220389529A1 (en) | Direct current electric arc furnace | |
SU1548233A1 (ru) | Способ выплавки ферросплавов, преимущественно ферросилици , в закрытой рудно-термической электропечи | |
CN105401065B (zh) | 一种高强度合金灰铸铁液压阀体件生产工艺 | |
US4147887A (en) | Electric smelting furnace | |
JP2914674B2 (ja) | 加熱溶解方法 | |
US4468782A (en) | Method and device for operating a DC arc furnace | |
US3768998A (en) | Method of smelting high quality ferrosilicon | |
US4412857A (en) | Method of smelting ferronickel in ore-smelting electrical furnace under a layer of charge | |
SU1079680A1 (ru) | Способ выплавки углеродистого ферромарганца в руднотермической печи | |
CN1331351A (zh) | 用电解锰作原料直接熔炼高品位块状金属锰的方法 | |
SU616508A1 (ru) | Индукционна печь дл непрерывной плавки тугоплавких и высокореактивных металлов | |
SU1640192A1 (ru) | Способ производства бесфосфористого углеродистого ферромарганца | |
RU2115872C1 (ru) | Способ эксплуатации самоспекающихся электродов трехфазной рудотермической печи для выплавки ферросилиция | |
Knight et al. | Arc characteristics in small-scale DC plasma arc furnaces using graphite cathodes | |
SU990852A1 (ru) | Способ выплавки силикомарганца | |
CN1173548A (zh) | 1000-5000kva硅铁炉直接生产稀土硅铁(含钡)合金的工艺 | |
RU2059013C1 (ru) | Способ выплавки ферросилиция | |
SU1235922A1 (ru) | Способ выплавки стали и сплавов | |
SU1694677A1 (ru) | Способ выплавки ферромарганца | |
US4623386A (en) | Carbothermal method of producing cobalt-boron and/or nickel-boron | |
RU2059011C1 (ru) | Способ выплавки ферросилиция в закрытых руднотермических печах | |
CN2263110Y (zh) | 单相单极有衬电渣炉 |