SU1502598A1 - Method of producing binder - Google Patents
Method of producing binder Download PDFInfo
- Publication number
- SU1502598A1 SU1502598A1 SU874278336A SU4278336A SU1502598A1 SU 1502598 A1 SU1502598 A1 SU 1502598A1 SU 874278336 A SU874278336 A SU 874278336A SU 4278336 A SU4278336 A SU 4278336A SU 1502598 A1 SU1502598 A1 SU 1502598A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- resin
- solvent
- fraction
- mixing
- brown coal
- Prior art date
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к битуминозным веществам , в частности, к производству в жущих дл дорожного строительства, и может быть использовано в нефте- и углеперерабатывающей промышленности. Цель - повышение производительности процесса и расширение сырьевой базы. Процесс ведут смешением т желой смолы высокоскоростного пиролиза бурого угл температурой кипени выше 350°С с растворителем - обесфеноленной фракцией 180-300°С смолы высокоскоростного пиролиза бурого угл , термической обработкой смеси при непрерывной подаче с объемной скоростью 3-6 ч-1 (массовое соотношение смолы и растворител - 1:(4-5)), температуре 280-320°С и давлении 2,5-3,5 МПа, выделением вакуумной дистилл цией регенерированного растворител и целевого продукта с рециркул цией регенерированного растворител на смешение со смолой пиролиза. Способ позвол ет в 3 раза увеличить производительность процесса и снизить в 1,5 раза относительные потери сырь . 1 ил., 12 табл.BACKGROUND OF THE INVENTION The invention relates to bituminous substances, in particular, to the production of residents for road construction, and can be used in the oil and coal processing industry. The goal is to increase the productivity of the process and expand the raw material base. The process is carried out by mixing a heavy resin of high-speed pyrolysis of brown coal with a boiling point above 350 ° C with a solvent - dephenolated fraction of 180-300 ° C of the high-speed pyrolysis resin of brown coal, heat treating the mixture with a continuous flow at a volumetric rate of 3-6 h -1 (mass ratio resin and solvent - 1: (4-5)), temperature 280-320 ° C and pressure 2.5-3.5 MPa, evaporating by vacuum distillation of the regenerated solvent and the target product with recirculation of the regenerated solvent for mixing with the pyrolysis resin. The method makes it possible to increase the productivity of the process by 3 times and reduce the relative losses of the raw material by 1.5 times. 1 dw., 12 tab.
Description
Изобретение относитс к способу получени дорожного в жущего из продуктов пиролиза твердых топлив и может найти применение в угольной, коксохимической и сланцехимической промышленности .The present invention relates to a method for producing a tandem solid fuel from the pyrolysis products and can be used in the coal, coking and slate chemical industries.
Целью изобретени вл етс повышение производительности процесса и расширение сырьевой базы.The aim of the invention is to increase the productivity of the process and expand the raw material base.
На чертеже приведена технологическа схема, по сн юща сущность способа.The drawing is a flow chart explaining the essence of the method.
Измельченную т желую смолу высокоскоростного пиролиза (ВСП) размеромGround high speed pyrolysis resin (VSP) sized
частиц менее 0,2 мм в отделении 1 подготовки сырь смешивают с растворителем - фракцией 180 - 300 С высокоскоростного пиролиза (ВСП КЛУ). в массовом соотношении 1-4:5 при 80- ЮО С и непрерывном перемешивании и полученную сырьевую смесь далее насосом 2 высокого давлени с объемной скоростью 3-6 подают в аппарат (реактор) -3 непрерывного действи , снабженный механической мешалкой дл устранени застойных зон в реакционном объеме, где при 280- BZO C и давлении 2,5-3,5 МПа прово315particles less than 0.2 mm in department 1 of the preparation of the raw material are mixed with a solvent - a fraction of 180 - 300 C high-speed pyrolysis (VSP KLU). in a mass ratio of 1-4: 5 at 80 ° C and continuous stirring, and the resulting feed mixture is then pumped at high pressure 2 with a volume velocity of 3-6 to the apparatus (reactor) -3 of continuous operation, equipped with a mechanical stirrer to eliminate stagnant zones in the reaction volume, where at 280 BZO C and a pressure of 2.5-3.5 MPa
д т термическое растворение .noii смолм„ Образующиес в аппарате 3 продукты реакции охлаждают в холодильнике 4 до 100°С и далее пропускают через дроссель 5, где тазовую часть отдел ют от жидкой. Жидкие продукты реакции затем направл ют в вакуумную ректификационную колонну 6, где при остаточном давлении 45 торр их дистиллируют с выделением регенерируемого растворител (направл емого затем вновь в отделение 1 подготовки сырь ), бензиновой фракции (т. кип. менее 180 ) и дорожного в жущего.d. thermal dissolution of .noii resin. The reaction products formed in apparatus 3 are cooled in a refrigerator 4 to 100 ° C and then passed through choke 5, where the pelvic part is separated from the liquid. Liquid reaction products are then sent to a vacuum distillation column 6, where, at a residual pressure of 45 torr, they are distilled to release a recoverable solvent (then sent again to the raw material preparation compartment 1), gasoline fraction (m.p. less than 180) and a traveling one .
Пример 1. 16,7 мае.ч. измельченной т желой смолы ВСП с размерами частиц менее 0,2 мм (табл. 1) смещивают с 83,3 мае,ч. ароматического растворител - обесфеноленной средней фракцией смолы ВСП с т. кип. 180-300°С (табл. 2) при непрерывном перемешивании при 80-100 С. Затем полученную сырьевую смесь подвергают термической обработке с лабораторном аппарате непрерывного действи с объемом реактора 1 дм , снабженном механической мешалкой, при 300 С, давлении 4,0 МПа и объемной скорости подачи сырьевой смеси 4 . Полученные на выходе из реактора продукты реакции охлаждают до 100 С, отдел ют газовую фазу от жидкой, и жидкие продукты реакции подвергают дистилл ции при остаточном давлении 45 торр с выделением бензиновой фракции с т. кип. 180°С, регенерируемого растворител (тс, кип. 180-300 С) и дорожного в жущего (т„ кип. 300 с). Получают 73,7 мае.ч,ароматического растворител и 24,1 маСоЧ. дорожного битума.Example 1. 16.7 mas. crushed VSP heavy resin with particle sizes less than 0.2 mm (Table 1) is shifted from 83.3 May, h. aromatic solvent - dephenolated middle fraction of VSP resin with m.p. 180-300 ° C (Table 2) with continuous stirring at 80-100 ° C. Then, the resulting raw mixture is subjected to heat treatment with a continuous laboratory apparatus with a reactor volume of 1 dm, equipped with a mechanical stirrer, at 300 ° C, and a pressure of 4.0 MPa and volumetric feed rate 4. The reaction products obtained at the outlet of the reactor are cooled to 100 ° C, the gas phase is separated from the liquid one, and the liquid reaction products are distilled at a residual pressure of 45 Torr, separating the gasoline fraction with m.p. 180 ° С, recoverable solvent (tc, kip. 180-300 С) and a road bushing (m kip. 300 s). This gives 73.7 mash, an aromatic solvent and 24.1 masoh. road bitumen.
Примеры 2-16о По методике, описанной в примере 1, готов т смеси т желой смолы ВСП с обесфеноленной средней фракцией смолы ВСП с различным соотношением компонентов и подвергают их термической обработке при различных услови х.Examples 2-16 ° According to the procedure described in example 1, mixtures of a heavy VSP resin with a dephenolized middle fraction of a VSP resin with a different ratio of components are prepared and subjected to heat treatment under various conditions.
Услови проведени экспериментов приведены в табл. 3The conditions of the experiments are given in table. 3
В примере 12 в качестве ароматического растворител используют не- обесфеноленную фракцию средней смолы ВСП с т. кип, 180-300 С.In example 12, as an aromatic solvent, a non-dephenololized fraction of a secondary VSP resin with a bale of 180-300 ° C is used.
Результаты экспериментов представлены в табл. 4; свойства в жущего - в табл. 5.The results of the experiments are presented in table. four; properties in the ghost - in tab. five.
59845984
i iipii неценных в табл. 4 данных c.i.f ;:yev, 4:1.1 ныход мальтенов при термическом растворении т желой смолы iUJii Л НУгигает наибольших величин при 2,Y -320 C, давлении 2,5-3,5 МПа, обЪ1мных скорост х подачи сырьевой смеси 3-6 и массовых отношени х растворитель : т жела смола 4:1,i iipii not valuable in the table. 4 cif; yev data, 4: 1.1 maltenes when thermally dissolving heavy resin iUJii L NIGIGE of the largest values at 2, Y-320 C, pressure 2.5-3.5 MPa, volume feed rates of the raw mixture 3-6 and solvent by weight ratio: 4 to 1 g resin;
д в этих услови х значени отношений мальтены/асфальтены в продуктах термического растворени превышают 2, что приводит к значительному улучшению пластических свойств получае5 вьгх продуктов (табл. 5).In these conditions, the ratios of maltenes / asphaltenes in the products of thermal dissolution exceed 2, which leads to a significant improvement in the plastic properties of the resulting products (Table 5).
Пример 17„ По методике, описанной в гтримере 1 , готов т смесь 16,7 мае.ч. т желой (т. кип, 350 С) смолы ВСП (ее характеристика пpи7 eдe0 на Б табл. 6) с 83,3 мае.ч. обесфеноленной фракции смолы ВСП с интервалом То кип. 180-300°С. Характеристики данной фракции приведены в табл. 7 и 8Example 17: According to the procedure described in the gtrimer 1, a mixture of 16.7 mash is prepared. heavy (m. bale, 350 C) VSP resin (its characteristic is about 7 ede0 per B, table 6) with 83.3 wt.h. Vepfenoline fraction of VSP resin with an interval of To kip. 180-300 ° C. The characteristics of this fraction are given in table. 7 and 8
5 Смесь подвергают термической обработке в примера 1 . Получают 72,8 мае.ч. ароматического растворител (фракци 180-300 С), 25,1 мае,ч. дорожного битума (фрак0 Ци с т. кип. 300 С) и /;, 1 мае. ч бензиновой фракции (фракци с т. кип . - 1 НО с) .5 The mixture is subjected to heat treatment in example 1. Receive 72.8 ma.h. aromatic solvent (fraction 180-300 С), 25.1 May, h. road bitumen (fraction Qi with m. bale 300 C) and /; 1 May. h petrol fraction (fraction with m. Kip. - 1 BUT s).
Характеристики полученнот-о дорожного в жущего приведены в та)л. 9.The characteristics of the received-on-road-to-live are given in ta) l. 9.
При иепользовании в качеетве растворител обеефеноленной легкой фракции смолы ВСП, выкипающей до , или обесфеноленной суммарной легко- средней смолы ВСП, выкипающей доWhen used as a solvent for the endefaction of the light fraction of a VSP resin, boiling up to, or dephenolized, the total light and medium VSP resin boiling up to
Q 300°С, качество получаемого дорожного в жущего не удовлетвор ет требовани м ГОСТ 22245-76 (табл. 10).Q 300 ° С, the quality of the received road recipient does not meet the requirements of GOST 22245-76 (Table 10).
Физико-химические характеристики необесфеноленной и обесфеноленной фракции смолы ВСП с интервалом т„ кип. 80 300°С приведены в табл. 11, они различаютс лишь по содержанию фенолов, которые оказывают негативное вли ние на получение в жущего.Physico-chemical characteristics of non-dephenolized and non-dephenolated VSP resin fraction with an interval t „bale. 80 300 ° C are given in table. 11, they differ only in the content of phenols, which have a negative effect on the production of a gum.
00
Таким образом, из приведенных в табл. 11 данных следует, что качество получаемых в жущих отвечает требованию ГОСТа 22245-76 на дорож- ные битумы марки ВИД 40-60.Thus, from the table. 11 data shows that the quality of those received in the living complies with the requirement of GOST 22245-76 for road bitumens of the type ID 40-60.
В табл. 12 приведены сравнительные данные известного и предлагаемого способовIn tab. 12 shows the comparative data of the known and proposed methods.
5five
5five
Таким образом, предлагаемый способ позвол ет более чем в 3 раза увеличить производительность процесса , в 1,5 раза снизить относительные потери сырь в виде летучих компонентов , дает возможность осуществл ть процесс при более низких температурах и давлени х, чем известный .Thus, the proposed method makes it possible to increase the productivity of the process by more than 3 times, to reduce the relative loss of raw materials in the form of volatile components by 1.5 times, making it possible to carry out the process at lower temperatures and pressures than the known one.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874278336A SU1502598A1 (en) | 1987-07-06 | 1987-07-06 | Method of producing binder |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874278336A SU1502598A1 (en) | 1987-07-06 | 1987-07-06 | Method of producing binder |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1502598A1 true SU1502598A1 (en) | 1989-08-23 |
Family
ID=21317196
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU874278336A SU1502598A1 (en) | 1987-07-06 | 1987-07-06 | Method of producing binder |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1502598A1 (en) |
-
1987
- 1987-07-06 SU SU874278336A patent/SU1502598A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР 825581,. кл, С 10 С 3/04, 1979. За вка DE 3001078, кл„ С 08 L 95/00, 1981. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1034221C (en) | Method for manufacturing carbon product by using mesophase pitch containing large amount of quinoline insoluble substances | |
US3997425A (en) | Process for the liquefaction of coal | |
US4415429A (en) | Process for the preparation of highly aromatic pitchlike hydrocarbons | |
KR20140124800A (en) | Coal blend briquette and process for producing same, and coke and process for producing same | |
CN1054392C (en) | Method of coal liquefaction | |
SU1502598A1 (en) | Method of producing binder | |
US4314898A (en) | Process for reforming coal | |
US4360422A (en) | Process for selectively aggregating coal powder | |
US4409089A (en) | Coal liquefaction and resid processing with lignin | |
US3338817A (en) | Delayed coking process | |
KR101381050B1 (en) | Method for preparation of carbonaceous substance derived from coal | |
RU2643954C1 (en) | Method of obtaining oil medium-temperature binding and impregnation pitches | |
US4014781A (en) | Method for producing pitch and coke | |
US4582591A (en) | Process for the separation of resinous substances from coal-base heavy oils and use of the fraction obtained | |
JPS6237663B2 (en) | ||
GB2083492A (en) | Production of pitch from petroleum fractions | |
RU2806326C1 (en) | Method for obtaining oil sintering additive to charge for coking coal | |
JPH0149317B2 (en) | ||
US2964460A (en) | Liquid carbon black feedstock | |
RU2750991C1 (en) | Method for producing oil pitch | |
KR101466495B1 (en) | Method for preparing coal pitch having improved property | |
RU2326146C2 (en) | Working mixture of raw materials for production of technical carbon | |
JPS59108087A (en) | Coal slurry drying and deoxygenating method | |
Polaczek et al. | Thermal conversion of plastics waste in secondary petroleum‐derived bitumens | |
US4248669A (en) | Process for making metallurgical coke using fluidizer char |