SU1491897A1 - Method of heating regenerative soaking pits - Google Patents

Method of heating regenerative soaking pits Download PDF

Info

Publication number
SU1491897A1
SU1491897A1 SU874364410A SU4364410A SU1491897A1 SU 1491897 A1 SU1491897 A1 SU 1491897A1 SU 874364410 A SU874364410 A SU 874364410A SU 4364410 A SU4364410 A SU 4364410A SU 1491897 A1 SU1491897 A1 SU 1491897A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
period
heat
heating
gas
supply
Prior art date
Application number
SU874364410A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Юрий Юрьевич Проценко
Евгений Константинович Миронов
Николай Антонович Кияшко
Юрий Николаевич Калиниченко
Валентина Григорьевна Чуприкова
Владимир Федорович Сапов
Николай Петрович Свинолобов
Original Assignee
Коммунарский металлургический комбинат
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Коммунарский металлургический комбинат filed Critical Коммунарский металлургический комбинат
Priority to SU874364410A priority Critical patent/SU1491897A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU1491897A1 publication Critical patent/SU1491897A1/en

Links

Landscapes

  • Fuel Cell (AREA)

Abstract

Изобретение относитс  к способам отоплени  регенеративных нагревательных колодцев и может быть использовано в металлургической и других отрасл х пром. Цель - повышение производительности, снижение расхода топлива и угара металла. Способ включает подачу низкотеплотворного и высокотеплотворного газов. При достижении заданной температуры тепловую мощность снижают со скоростью (8-10).106 кДж/ч в течение 0,135-0,20 периода томлени  при неизменном расходе в этот период высокотеплотворного газа, после чего его подачу прекращают. Реализаци  способа отоплени  позвол ет снизить удельный расход топлива на 1,5 кг/т и повысить производительность колодца на 10,8%. 3 ил.The invention relates to methods for heating regenerative heating wells and can be used in the metallurgical and other industrial sectors. The goal is to increase productivity, reduce fuel consumption and metal burn. The method includes the supply of low-heat and high-heat gases. When the desired temperature is reached, the heat output is reduced at a rate (8-10) . 10 6 kJ / h for a 0.135–0.20 period of languor at a constant flow rate of high-heat gas during this period, after which its supply is stopped. The implementation of the heating method allows to reduce the specific fuel consumption by 1.5 kg / t and increase the productivity of the well by 10.8%. 3 il.

Description

Изобретение относитс  к способам отоплени  регенеративных нагревательных колодцев и может быть использовано в металлургической и других отрасл х промышленности.The invention relates to methods for heating regenerative heating wells and can be used in the metallurgical and other industries.

Целью изобретени   вл етс  увеличение производительности, снижение расхода топлива и угара металла.The aim of the invention is to increase productivity, reduce fuel consumption and metal loss.

Способ осуществл ют следующим образом.The method is carried out as follows.

Посаженные в  чейку нагревательного колодца слитки нагревают при посто нном расходе нысокотеги.створного (коксового или природного) и низкотеплотворного (доменного) газов , обеспечиваю1 1их теггловую мощность , требуемую дл  подъема ратуры рабочего пространства и металла с максимальной скоростью.The ingots planted in the heating well cell are heated at a constant flow rate of high-soldering (coke or natural) and low-dissolving (blast-furnace) gases, providing 1 taggglovy power required to raise the size of the working space and the metal at maximum speed.

При достижении заданной по техно логии нагрева температуры  чейки в течение 0,135-0,20 продолжительности периода томлени  тепловую мощность снижают со скоростью (8-10) х10 кДж/ч. При этом расход коксового газа остаетс  неизменным, равным его расходу в период подъема температуры .When the temperature of the cell reaches a predetermined temperature by heating technology for 0.135–0.20, the duration of the period of languor is reduced by thermal power at a rate of (8–10) × 10 kJ / h. At the same time, the consumption of coke oven gas remains unchanged, equal to its consumption during the period of temperature rise.

Увеличение времени подачи высокотеплотворного газа более чем на 0,2 периода томлени  и уменьшение приThe increase in the time of supply of high thermal gas by more than 0.2 periods of languor and a decrease in

 ;about

0000

со with

этом скорости снижени  тепловой мощности менее чем на 810 кДж/ч привод т к оплавлению слитков и ухудшению качества нагрева металла.In this way, the heat reduction rate of less than 810 kJ / h leads to the melting of ingots and the deterioration of the quality of metal heating.

Уменьшение времени подачи высокотеплотворного газа менее чем на 0,135 периода томлени  и увеличение скорости снижени  более чем на 10 к10 кДж/ч не обеспечивают требуемые по услови м теплообмена тепловые потоки , что приводит к снижению производительности , увеличению удельного расхода топлива и уг ара металла.Reducing the time of supply of highly thermal gas by less than 0.135 languor and increasing the rate of decrease by more than 10 k10 kJ / h do not provide the heat fluxes required under heat exchange conditions, which leads to a decrease in productivity and an increase in specific fuel consumption and metal carbon.

Снижение тепловой мощности с ука- занной скоростью (8-10). 10 кДж/ч обеспечиваетс  уменьшением расхода доменного газа. До конца периода томле1Л1Я заданную температуру в  чейке обеспечивают изменением расхода доменного газа.Reduction of heat output with the indicated speed (8-10). 10 kJ / h is provided by reducing the consumption of blast furnace gas. Until the end of the tom1L1I period, the set cell temperature is ensured by varying the flow rate of the blast furnace gas.

На фиг. 1 представлена температурна  диаграмма процесса нагрева металла; на фиг. 2 - теплова  диаграмма; на фиг. 3 - диаграмма изменени  расхода доменного и высокотеплотворного (коксового или природного газов в процессе нагрева металла.FIG. 1 shows a temperature diagram of the process of heating the metal; in fig. 2 - heat diagram; in fig. 3 is a diagram of the variation in the blast-furnace and high-heat consumption (coke or natural gas in the process of heating the metal.

П р и м е р. В регенеративном нагревательном колодце с размерами  чейки 5600x2870x3230 мм провод т нагрев 8 слитков ст. 5пс массой 9,575 т каждый с температурой поверхности при посадке 750°С.PRI me R. In a regenerative heating well with a cell size of 5600x2870x3230 mm, 8 ingots of steel are heated. 5pps weighing 9.575 tons each with a surface temperature at 750 ° C.

В период подъема температуры в течение 2 ч 5 мин в рабочее пространство подают 250 м /ч высокотеплотворного (коксового) газа 3600 м /ч низкотеплотворного (доменного) газа.During the period when the temperature rises for 2 hours and 5 minutes, 250 m / h of high heat-slug (coke) gas and 3,600 m / h of low heat-slug (blast-furnace) gas are supplied to the working space.

При достижении в колодце заданной температуры 1340°С расход коксового газа 250 м /ч сохран ют в течение 15 мин, тепловую мощность при этомWhen a predetermined temperature reaches 1340 ° C in the well, the consumption of coke-oven gas of 250 m / h is maintained for 15 minutes;

10ten

) )

9189791897

снижают со скоростью 10,О 10 кДж/ч за счет уменьшени  расхода доменного газа с 3600 до 2650 .reduce at a rate of 10 o 10 kJ / h by reducing the consumption of blast furnace gas from 3,600 to 2,650.

1ерез 15 мин после начала периода томлени  (т.е. через 0,15 длительности томлени , составл ющей 1 ч 40 мин) коксовый газ отключают, расход доменного газа увеличивают до 3600 м /ч и дл  поддержани  температуры  чейки на заданном посто нном уровне в течение 1 ч 25 мин расход доменного газа снижают до 1500 м /ч. Через 3 ч 45 мин после посада слитки выдают в прокатку.1 15 minutes after the beginning of the period of languor (i.e. after 0.15 duration of languor, which is 1 h 40 min), the coke-oven gas is turned off, the consumption of blast-furnace gas is increased to 3,600 m / h and in order to maintain the temperature of the cell at a given constant level For 1 h 25 min the consumption of blast furnace gas is reduced to 1500 m / h. 3 hours and 45 minutes after the landing, the ingots are given into rolling.

При нагреве слитков по предлагаемому способу общее врем  нагрева сокращаетс  на 20 мин, удельный расход топлива - на 1,5 кг/т, производительность колодца увеличиваетс  на 10,8%, слитки прогреваютс  равномерно по объему, окалинообразование не увеличиваетс .When ingots are heated by the proposed method, the total heating time is reduced by 20 minutes, the specific fuel consumption is 1.5 kg / t, the well productivity increases by 10.8%, the ingots are heated uniformly throughout the volume, and the scale formation does not increase.

1515

2020

Claims (1)

25 Формула изобретени 25 claims Способ отоплени  регенеративных нагревательных колодцев, включающий непрерывную регулируемую в период томлени  подачу низкотеплотворного газа и периодическую подачу высокотеплотворного газа, отличающийс  тем что, с целью увеличени  производительности и снижени  расхода топлива и угара металла, при достижении заданной температуры тепA method of heating regenerative heating wells, comprising a continuous low-flow gas supply during the languid period and a periodic high-heat gas flow, characterized in that, with the aim of increasing productivity and reducing fuel consumption and metal fading, левую мощность снижают со скоростью (8-10).10 кДж/ч в течение - 0,20 периода томлени  за счет уменьшени  расхода низкотеплотворного газа при неизменном расходе в этот период высокотеплотворного газа, после чего подачу высокотеплотворно- ги газа прекращают.the left power is reduced at a rate of (8–10) .10 kJ / h for a period of 0.20 of languor due to a decrease in the flow of low-heat gas at a constant flow of high-heat gas during this period, after which the supply of high heat gas is stopped. && Фи&.гFi & .g Фаг.1Phage.1 врем  1time 1 V доменныйV domain ТГКоксовыи (ПриродTGKoksoviyi (Nature ный)ny) Физ.ЗFiz.Z Врем  ТTime T
SU874364410A 1987-11-16 1987-11-16 Method of heating regenerative soaking pits SU1491897A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU874364410A SU1491897A1 (en) 1987-11-16 1987-11-16 Method of heating regenerative soaking pits

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU874364410A SU1491897A1 (en) 1987-11-16 1987-11-16 Method of heating regenerative soaking pits

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1491897A1 true SU1491897A1 (en) 1989-07-07

Family

ID=21350039

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU874364410A SU1491897A1 (en) 1987-11-16 1987-11-16 Method of heating regenerative soaking pits

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1491897A1 (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Кривандин В.Д., Марков Б.Л. Металлургические печи. - М,: Металлурги , 1977, с. 311. Справочник конструктора печей прокатного производства./ Под ред. В.М.Тымчака, М.: Металлурги , 1970, т. II, с. 760. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109082588B (en) CrMo round bar quenched and tempered steel and preparation method thereof
US4410373A (en) Process for heat treatment of a metal workpiece
CN113817967A (en) Hot-delivery hot-charging production method for reducing depth of decarburized layer of bearing steel round steel
KR880000157B1 (en) Process of heating and cooling charges in batch-process industrial furnaces
CN111304426A (en) Production method of high-strength steel sheet
SU1491897A1 (en) Method of heating regenerative soaking pits
CN102876875B (en) Method for performing full annealing heat treatment for alloy steel pipe
EP1598440B1 (en) Method of gas carburizing
JPH0375312A (en) Method for soaking bearing steel
CN1026798C (en) Heating treatment technology of black core malleable cast-iron
SU1595930A1 (en) Method of heating billets in regenerative pits
SU1285030A1 (en) Method for heating regenerative soaking pits
JPS6431920A (en) Method for preventing decarbonization after spheroidizing heat treatment and heat treating furnace
JPS569324A (en) Supply of atmospheric gas to continuous heat treatment furnace
RU2094485C1 (en) Method of strengthening low-carbon steels
US376421A (en) Edwin d
SU1145031A1 (en) Method of drying blast furnace lining
JPS5635729A (en) Cooling method for steel hoop with metallic rotator
SU1006508A1 (en) Method for heat treating cast iron
CN104480270A (en) Waste heat treatment method for high manganese steel and part of alloy steel
US20050205164A1 (en) Method of gas carburizing
SU1444374A1 (en) Method of heating metal in heating pits
RU1792437C (en) Method for periodic cleaning of hearth during heating well servicing
SU1171528A1 (en) Method of blast furnace smelting
SU1629322A1 (en) Steelmaking process