SU1490107A1 - Method of producing aloocymene - Google Patents
Method of producing aloocymene Download PDFInfo
- Publication number
- SU1490107A1 SU1490107A1 SU874313445A SU4313445A SU1490107A1 SU 1490107 A1 SU1490107 A1 SU 1490107A1 SU 874313445 A SU874313445 A SU 874313445A SU 4313445 A SU4313445 A SU 4313445A SU 1490107 A1 SU1490107 A1 SU 1490107A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- reactor
- increase
- yield
- pinene
- heated
- Prior art date
Links
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к производству углеводородов, в частности к способу получени аллооцимена (2,6-диметилокта-2,4,6-триена), используемого дл производства душистых веществ, лаков, смол. Цель - повышение выхода аллоцимена и увеличение производительности, сокращение энергозатрат и упрощение обслуживани установки. Процесс изомеризации Α-пинена сначала ведут в обогреваемом реакторе при 390-460°С и времени реакции 0,3 с, затем в необогреваемом трубчатом реакторе при 1,2-1,3 с и температуре на выходе 320-370°С. Эти услови позвол ют увеличить выход аллооцимена с 23-43,1 до 49 мас.% в расчете на исходный Α-пинен (более чем в 6 раз) и соответственно увеличить съем продукта и энергозатраты с единицы поверхности обогреваемого реактора. Процесс упрощаетс за счет предотвращени образовани твердых коксовых отложений на стенках реактора, которые в известном способе необходимо соскабливать, а в предлагаемом смолу сливают в гор чем виде с низа второго реактора. 1 табл.The invention relates to the production of hydrocarbons, in particular, to a method for producing alloocimene (2,6-dimethyloct-2,4,6-triene), used for the production of fragrances, varnishes, resins. The goal is to increase the yield of allocimene and increase productivity, reduce energy costs and simplify plant maintenance. The Α-pinene isomerization process is first carried out in a heated reactor at 390-460 ° C and a reaction time of 0.3 s, then in an unheated tubular reactor at 1.2-1.3 s and an outlet temperature of 320-370 ° C. These conditions make it possible to increase the yield of allo мена omene from 23–43.1 to 49 wt.% Based on the initial Α-pinene (more than 6 times) and, accordingly, increase the removal of the product and energy consumption per unit surface of the heated reactor. The process is simplified by preventing the formation of solid coke deposits on the walls of the reactor, which in a known method must be scraped off, and in the proposed resin is drained in hot form from the bottom of the second reactor. 1 tab.
Description
Изобретение относитс к получению непредельных углеводородов, а именно аллооцимена (2,6-диметилокта- -2,4,6-триена), используемого дл производства различных химических продуктов, например душистых веществ, лаков,смол и др.The invention relates to the production of unsaturated hydrocarbons, namely, alloocimene (2,6-dimethyloct-2,4,6-triene), used to manufacture various chemical products, such as fragrances, varnishes, resins, etc.
Цель изобретени - повышен е выхода aJ7Лooцимeнa путем увеличени съема продукта с единицы поверхности обогреваемого реактора и упрощение технологии процесса за счет снижени энергозатрат и уменьшени затрат на обслуживание установки.The purpose of the invention is to increase the yield of aJ7Lootsimen by increasing the removal of the product per unit surface of the heated reactor and simplifying the process technology by reducing energy costs and reducing the cost of maintaining the plant.
Изобретение иллюстрируетс следующими примерами.The invention is illustrated by the following examples.
Пример 1 (сравнительный).Установка включает в себ следующие аппараты: испаритель, перегреватель паров, реактор (пиролизер) и холодильник . Реактор объемом 3,56 дм и поверхностью обогрева 1,24 м пред- ставл ет собой аппарат с кольцеобразиьгм реакционным каналом, длина труб 6 м, внутренний диаметр 66 мм.Example 1 (comparative). The installation includes the following apparatuses: an evaporator, a vapor superheater, a reactor (pyrolyzer) and a refrigerator. The reactor with a volume of 3.56 dm and a heating surface of 1.24 m is an apparatus with a ring-shaped reaction channel, the length of the pipes is 6 m, the internal diameter is 66 mm.
Реактор работает в следующих услови х:The reactor operates under the following conditions:
Температура пароп на входе в реактор,°С 290-330 Температура паров на выходе из реактора (и на входе в холодильник) , С 420-440 Сырье содержит 88 мас.% cf-пшена . Оптимальна скорость подачи сырь 60-70 л/ч.Parop temperature at the reactor inlet, ° C 290-330 Vapor temperature at the reactor exit (and at the fridge inlet), C 420-440 Raw materials contain 88 wt.% Cf-millet. The optimal feed rate is 60-70 l / h.
В этих услови х получают пироли- зат, содержащий 38 мас.% аллооциме- на и 0,5 мас.% с(-пинена. Выход аллооц1 мена 43,1 мас.%,Under these conditions, a pyrolyzate containing 38% by weight of alloocimene and 0.5% by weight of c-pinene is obtained. The yield of alloocene is 43.1% by weight,
П р и м е р 2. Установка в отличие от примера 1 кроме обогреваемого реактора включает необогреваемый реактор объемом 15 дм, представл ющий собой трубчатый теплообменник.EXAMPLE 2 Unlike Example 1, the installation. In addition to the heated reactor, it includes a 15 dm unheated reactor, which is a tubular heat exchanger.
В первом обогреваемом реакторе пары о -пинена, поступающие из перегревател с температурой 290-330 С, быстро нагреваютс до 420-440°С. Здесь изомеризаци начинаетс , но не доходит до конца (конверси с(-пине- на на выходе из первого реактора составл ет 60-80%). Во втором необогреваемом реакторе изомеризаци продолжаетс за счет тепла, аккумулированного в первом реакторе, и заканчиваетс при постепенном снижении температуры до 340-350 С.In the first heated reactor, o-pinene vapors, coming from a superheater with a temperature of 290-330 ° C, are quickly heated to 420-440 ° C. Here, the isomerization begins, but does not reach the end (the conversion from (the pinane at the exit from the first reactor is 60-80%). In the second unheated reactor, the isomerization is continued due to the heat accumulated in the first reactor and ends with a gradual decrease temperatures up to 340-350 C.
Сырье содержит 88 мас.% с -пине- на. Оптимальна скорость подачи сырь 120-130 л/ч.The feedstock contains 88% by weight of c-pine. The optimal feed rate is 120-130 l / h.
Пиролизат, полученный в этих услови х , содержит 43,2 мас.% аллооци- мена и 0,7 мас.% о/-пинена.The pyrolyzate obtained under these conditions contains 43.2% by weight of alloozymene and 0.7% by weight of o / -pinene.
Пиролизат содерлсит значительные количества дипентена, изомерные пиро нены и продукты деструкции, примеси исходного с/-пинена и продукты их превращени . Выход аллооцимена 49,1 мас.%.The pyrolyzate contains significant amounts of dipentene, isomeric pyrenens and degradation products, impurities of the initial c / -pinene and products of their transformation. The output of allootsimene 49.1 wt.%.
Примеры 3-10 иллюстрируют зависимость выхода аллооцимена от температуры паров, выход щих из обогреваемого и необогреваемого реакторов (предельные и запредельные значени за вленных параметров). Установка работает в услови х примера 2. ИсходExamples 3-10 illustrate the dependence of the allo-omene yield on the temperature of the vapors leaving the heated and unheated reactors (limiting and transcendent values of the stated parameters). The installation operates under the conditions of Example 2. Exodus
ное сырье содержит 85 мас.% нена.This raw material contains 85% by weight of non-nitrogen.
Результаты примеров 1-10 в сравнении с известным способом приведены в таблице.The results of examples 1-10 in comparison with the known method are shown in the table.
Таким образом, предлагаемый способ позвол ет увеличить выход аллооцимена с 23-43,1 до 49 мас.% в расчете на исходный о -пинен, более чем в 6 раз увеличить съем продукта с единицы поверхности обогреваемого реактора.Thus, the proposed method allows to increase the yield of alloocimene from 23-43.1 to 49 wt.% Based on the initial o-pinene, more than 6-fold increase in the removal of the product per unit surface of the heated reactor.
Уменьшаютс затраты труда на обслуткивание пиролизера вследствиеLabor costs for servicing the pyrolyzer are reduced due to
уменьшени коксообразовани . Образование кокса снижаетс в св зи с тем, что с нагретыми стенками пиролизера контактирует продукт, содержащий неreduction of coke formation. Coke formation is reduced due to the fact that a product containing not
более 80% аллооцимена - основного источника кокса. Кроме того, врем контакта сокращаетс .more than 80% allootsiemena - the main source of coke. In addition, the contact time is reduced.
Обогреваемый реактор опытно-про- мьшшенной установки, эксплуатировавшейс по предлагаемому способу в услови х примера 2, проработал более полугода без остановки на прочистку. Контрольное вскрытие реактора через этот срок показало, что стенки егоThe heated reactor of the experimental unit, which was operated according to the proposed method under the conditions of Example 2, worked for more than half a year without stopping for cleaning. The control opening of the reactor through this period showed that its walls
покрыты лишь тонким налетом сухих углистых отложений. Образовани кусков кокса и смолы не обнаружено. Выпадение небольщих количеств смолы (20-50 г на 1 т пиролизата) отмечено во втором Необогреваемом реакторе. Ввиду того что стенки этого реактора не перегреты, выпавша смола не претерпевает дальнейшего превращени в кокс. Дл удалени ее периодически сливают в гор чем виде из нижнейcovered only by a thin bloom of dry carbonaceous deposits. No formation of coke and tar was detected. The deposition of small amounts of resin (20-50 g per 1 ton of pyrolysate) is noted in the second Unheated Reactor. Due to the fact that the walls of this reactor are not overheated, the gum produced does not undergo further conversion to coke. To remove it, it is periodically drained in hot form from the bottom
части реактора.parts of the reactor.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874313445A SU1490107A1 (en) | 1987-07-31 | 1987-07-31 | Method of producing aloocymene |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU874313445A SU1490107A1 (en) | 1987-07-31 | 1987-07-31 | Method of producing aloocymene |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1490107A1 true SU1490107A1 (en) | 1989-06-30 |
Family
ID=21330595
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU874313445A SU1490107A1 (en) | 1987-07-31 | 1987-07-31 | Method of producing aloocymene |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1490107A1 (en) |
-
1987
- 1987-07-31 SU SU874313445A patent/SU1490107A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 488800, кл. С 07 С 13/21, 1974. и авырин С.Д., Седельникова А.К., Тихонова Т.е. и др. Опытный аппарат дл пиролиза о -пинена. - Гидролизна и легохимическа промыш пенность, 1984, № 5, с, 28, * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4134926A (en) | Production of ethylene from ethanol | |
AU2009211364A1 (en) | Dehydration of alcohols on crystalline silicates | |
EP0842998A3 (en) | Process for fluid catalytic cracking of heavy fraction oils | |
EP2526078A1 (en) | DEHYDRATION OF ALCOHOLS ON A CRYSTALLINE SILICATE OF LOW Si/Al RATIO | |
CN101993455B (en) | Glyphosate synthesis process | |
NL8701255A (en) | DEVELOPMENT OF OLEUM SULFUR TRIOXIDE USING MICROWAVE ENERGY. | |
SU1490107A1 (en) | Method of producing aloocymene | |
US3153084A (en) | Vaporization of adipic acid and reaction thereof with ammonia to produce adiponitrile | |
US4252545A (en) | Process for the fractional desublimation of pyromellitic acid dianhydride | |
US2566224A (en) | Production of melamine | |
CN103484157A (en) | Method and device for utilizing waste lubricating oil to produce diesel oil | |
MX2024000020A (en) | Low-water-intensity biocarbon products, and processes for producing low-water-intensity biocarbon products. | |
US2413802A (en) | Hydrolysis of ethyl ether | |
US3317581A (en) | Hydrocarbon oxidation process to produce borate ester | |
RU2106334C1 (en) | Styrene production process | |
CN103484156B (en) | A kind of waste lubricating oil produces method and the production equipment thereof of diesel oil | |
US5942652A (en) | Ethane pyrolysis | |
CN101434849B (en) | Method for producing bio-oil from biomass and pyrolysis apparatus | |
US2144488A (en) | Process of cracking heavy hydrocarbon oils | |
JPS6172727A (en) | Production of styrene | |
AU2013200006A1 (en) | Dehydration of alcohols in the presence of an inert component | |
JPH038325B2 (en) | ||
SU775100A1 (en) | Method of styrene production | |
RU2436756C1 (en) | Method of producing isoprene, isobutylene and formaldehyde | |
US2373803A (en) | Catalyst recovery process |