SU1470697A1 - Apparatus for processing slag melt - Google Patents
Apparatus for processing slag melt Download PDFInfo
- Publication number
- SU1470697A1 SU1470697A1 SU874282469A SU4282469A SU1470697A1 SU 1470697 A1 SU1470697 A1 SU 1470697A1 SU 874282469 A SU874282469 A SU 874282469A SU 4282469 A SU4282469 A SU 4282469A SU 1470697 A1 SU1470697 A1 SU 1470697A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- slag
- diameter
- diffuser
- chamber
- cylindrical part
- Prior art date
Links
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к металлургии черных металлов и может быть использовано при обработке чугуна и стали жидкими шлаками, а также при переработке шлаков в производстве строительных материалов, например, получение граншлака. Цель изобретени - повышение эффективности работы устройства при одновременном упрощении его конструкции и эксплуатации. Устройство состоит из камеры 1, включающей в себ три участка: диффузор 2, цилиндрическую часть 3, конфузор 4, узлы подачи шлака 5, узла подачи газа 6, выполненного в виде патрубка 7. Нижн часть патрубка снабжена коническим приливом 8. Патрубок выполнен с возможностью перемещени вдоль вертикальной оси устройства. Узел подачи расплава шлака расположен в верхней части диффузора. Угол раскрыти диффузора составл ет 90...180°, угол сужени конфузора составл ет 55-90°, диаметр входа в диффузор относитс к диаметру цилиндрической части как 1:(2,5-4), длина цилиндрической части относитс к диаметру цилиндрической части как 1:(1-2,7), диаметр выходной части конфузора относитс к диаметру цилиндрической части как 1:(1,7-3). 1 з.п. ф-лы. 5 ил.The invention relates to the metallurgy of ferrous metals and can be used in the processing of iron and steel with liquid slags, as well as in the processing of slags in the production of building materials, for example, the production of slag. The purpose of the invention is to increase the efficiency of the device while simplifying its design and operation. The device consists of a chamber 1 including three sections: a diffuser 2, a cylindrical part 3, a confuser 4, slag supply units 5, a gas supply unit 6 made in the form of a pipe 7. The lower part of the pipe is equipped with a conical tide 8. The pipe movement along the vertical axis of the device. The slag melt supply unit is located in the upper part of the diffuser. The opening angle of the diffuser is 90 ... 180 °, the narrowing angle of the confuser is 55-90 °, the diameter of the entrance to the diffuser refers to the diameter of the cylindrical part as 1: (2.5-4), the length of the cylindrical part refers to the diameter of the cylindrical part as 1: (1-2,7), the diameter of the output part of the confuser refers to the diameter of the cylindrical part as 1: (1.7-3). 1 hp f-ly. 5 il.
Description
Изобретение относитс к металлургии черных металлов и может быть использовано при обработке чугуна и стали жидкими шлаками, а также при переработке шлаков в строительные материалы, например получение граншлака.The invention relates to the metallurgy of ferrous metals and can be used in the processing of iron and steel with liquid slags, as well as in the processing of slags into building materials, such as the production of granulated slag.
Целью изобретени вл етс повышение эффективности работы устройства при одновременном упрощении его конструкции и эксплуатации.The aim of the invention is to increase the efficiency of the device while simplifying its design and operation.
На фиг.1 изображено устройство, общий вид; на фиг.2 - камера с размерами в оптимальных соотношени х, на фиг.З - аэродинамическа структура в камере на фиг.2; на фиг.4 - камера с измен ющимс углом раскрыти диффузора;., на фиг.З - аэродинамическа структура в камере поFigure 1 shows the device, a general view; Fig. 2 shows a chamber with dimensions in optimal ratios; Fig. 3 shows an aerodynamic structure in the chamber of Fig. 2; 4 shows a chamber with a variable opening angle of the diffuser; FIG. 3 shows the aerodynamic structure in the chamber according to
фиг.4.4.
Устройство дл переработки расплава шлака содержит камеру 1, имеющую три участка: диффузор 2, цилиндрическую часть 3, конфузор 4, узел подачи шлака, выполненньй в виде воронки 5 и расположенньй в верхней части диффузора 2, узел 6 подачи газа , вьшолненньй в виде патрубка 7, нижн часть которого снабжена коническим приливом 8. Патрубок 7 перемещаетс вдоль оси камеры 1 внутри газовой камеры 9 с помощью штока 10. Поверхность начального участка диффузора 2 и наружна поверхность патрубка 7 образуют кольцевую щель 11. Дл заливки шлака в устройство используетс шлакова чаша (не показана ) .A device for processing molten slag contains a chamber 1 having three sections: a diffuser 2, a cylindrical part 3, a confuser 4, a slag supply unit made in the form of a funnel 5 and located in the upper part of the diffuser 2, a gas supply unit 6, which is in the form of a branch pipe 7 the lower part of which is provided with a conical tide 8. The nozzle 7 is moved along the axis of the chamber 1 inside the gas chamber 9 by means of the rod 10. The surface of the initial part of the diffuser 2 and the outer surface of the nozzle 7 form an annular slot 11. To pour slag into the device and polzuets slag cup (not shown).
Устройство дл переработки расплава шлака работает следуюш;им образом .The slag melt processing apparatus operates as follows.
Шлаковый расплав из шлаковой чаш ( не показаны) заливают в воронку 5 из которой он поступает в диффузор 2. Из газовой камеры 9 газ через патрубок 7 поступает- в камеру 1 со скоростью 150-200 м/с. В камере 1, выполненной в соответствии с размерами , наход щимис в определенных геометрических соотношени х, возникает определенна аэродинамическа структура. Шпаковьй расплав, попадающий в зону интенсивного вихреоб- разовани , дробитс и в результате образуетс высокоразвита поверхность реагировани с газовой фазой Обработанньй шлак используетс в дальнейших технологических цел х.Slag melt from slag cups (not shown) is poured into the funnel 5 from which it enters the diffuser 2. From the gas chamber 9, gas passes through the nozzle 7 into the chamber 1 at a speed of 150-200 m / s. In the chamber 1, made in accordance with the dimensions in definite geometrical relationships, a certain aerodynamic structure arises. Shpakovyy melt that falls into the zone of intense vortex formation is crushed and as a result the gas phase reaction surface is highly developed. The treated slag is used for further technological purposes.
5five
В камере образуетс аэродинамическа структура, позвол юща в стационарном режиме проводить дробление шлакового расплава с высокой эффективностью. Отклонени в соотношени х геометрических размеров камеры определ ют экспериментально, и изменение в любом из приведенных соотношений приводит к изменению аэродинамической структуры и, как следствие этого, к нестационарному режиму работы и ухудшению дроблени .An aerodynamic structure is formed in the chamber, which allows crushing the slag melt with high efficiency in a stationary mode. Deviations in the ratios of the geometric dimensions of the chamber are determined experimentally, and a change in any of the above ratios leads to a change in the aerodynamic structure and, as a consequence, to a non-stationary mode of operation and deterioration of the fragmentation.
В качестве параметра, определ ющего эффективность дроблени ишака, пользуютс степенью его обессерива- ни , т.е. отношением разности начального и конечного содержани серы в шлаке к начальному содержаниюAs a parameter that determines the efficiency of crushing the donkey, the degree of its desulfurization is used, i.e. the ratio of the difference between the initial and final sulfur content in the slag to the initial content
2020
, S п-Экл, S p-ecl
s s
серы в шлаке (--) . Выбор этогоsulfur in the slag (-). Pick this
5five
00
5five
00
5five
00
5555
параметра определ етс тем, что в первом приближении можно считать степень обессеривани завис щей от величины поверхности и реагировани шлаковой к газовой фаз. При определении соотношений геометрических размеров.услови проведени опыта сохран ютс посто нными.parameter is determined by the fact that, in the first approximation, the degree of desulfurization can be considered to depend on the size of the surface and the slag reaction to the gas phase. In determining the ratios of the geometrical dimensions. The conditions of the experiment are kept constant.
Различные углы раскрыти диффузора (с/), наход щиес в пределах (90-180 ), позвол ют сохранить аэродинамическую структуру, обеспечивающую высокую эффективность дроблени . Если угол раскрыти диффузора меньше 90, нарушаетс аэродина- - мическа структура, происходит прилипание струи к одной из стенок камеры , исчезает стационарность работы и вследствие этого резко снижаетс эффективность дроблени шлакового расплава.- Увеличивать угол раскрыти диффузора (вьш1е 180°) не имеет смысла из-за увеличени габаритов камеры , кроме того, в образующемс пространстве возникают нежелательные побочные завихрени , снижающие интенсивность основного вихреобразова- ни . При изучении вли ни угла раскрыти диффузора на эффективность дроблени остальные размеры камеры вьщержаны в оптимальных соотношени х .Different angles of diffuser opening (c /) within (90-180) allow maintaining aerodynamic structure, which ensures high crushing efficiency. If the opening angle of the diffuser is less than 90, the aerodynamic structure is disrupted, the jet sticks to one of the chamber walls, the stationarity of work disappears and, as a result, the efficiency of the slag melt melts. Increase the opening angle of the diffuser (over 180 °) - due to the increase in the dimensions of the chamber, in addition, undesirable side eddies appear in the resulting space, reducing the intensity of the main eddy formation. When studying the effect of the opening angle of the diffuser on the efficiency of crushing, the remaining dimensions of the chamber are determined in optimal ratios.
Если угол сужени конфузора (р) меньше 55°, происходит снижение интенсивности вихреобразовани из-за увеличени пространства в камере и нарушение стационарного режима работы камеры из-за пульсаций вихревого ПОЛЯ, происходит снижение эффективности дроблени шлака. Если угол сужени конфузора больше 90°, происходит нарушение аэродинамической структуры из-за прилипани струи газа к стенкам камеры и снижени объема стационарного вихревого пол . Эффективность дроблени шлакового расплава резко снижаетс .If the narrowing angle of the confuser (p) is less than 55 °, there is a decrease in the intensity of vortex formation due to an increase in the space in the chamber and a violation of the stationary mode of operation of the chamber due to the pulsations of the vortex FIELD, the slag crushing efficiency decreases. If the narrowing angle of the confuser is more than 90 °, the aerodynamic structure is disturbed due to the gas jet sticking to the chamber walls and reducing the volume of the stationary vortex floor. The efficiency of slag melt crushing is dramatically reduced.
Если длина цилиндрической части камеры (1ц) относитс к диаметру цилиндрической части (D) больше, чем 1:1, происходит снижение интенкак следствие этого, происходит резкое снижение интенсивности дроблени .If the length of the cylindrical part of the chamber (1c) is related to the diameter of the cylindrical part (D) of more than 1: 1, a decrease occurs, as a consequence, a sharp decrease in the intensity of crushing occurs.
Пример 1. Переработка расплава шлака с целью его десульфура- ции и нагрева. Example 1. Slag melt processing to desulfurize and heat it.
Синтетический шлак температурой 1500 С и содержанием серы 0,6% за- fO ливают в воронку 5, из которой он поступает в диффузор 2. Из газовой камеры 9 топливно-кислородна смесь через патрубок 7 поступает в камеру 1 со скоростью 150 м/с. В камере 1Synthetic slag with a temperature of 1500 ° C and a sulfur content of 0.6% is poured into the funnel 5, from which it enters the diffuser 2. From the gas chamber 9, the fuel-oxygen mixture enters chamber 1 at a speed of 150 m / s from the gas chamber 9. In chamber 1
- -IV 1 1 J3IU IJk/ М/С. D Ка - -IV 1 1 J3IU IJk / M / S. D Ka
сивности вихреобразовани из-за уве-,5 УГОЛ раскрыти диффузора 100 уголthe vortex formation due to the increased angle of 5, the angle of the diffuser 100
личени объема пространства камерысужени конфузора 70, диаметр ции снижение эффективности дроблени .линдрической части 1 м, длина the volume of the space chamber of the confuser 70, the diameter of the reduction in the efficiency of crushing. The cylindrical part of 1 m, length
Кроме того, увеличение соотношени р„ческой части 0,5 м, Диаметр In addition, the increase in the ratio of the p "of the traditional part of 0.5 m, diameter
более, чем 1:1, ведет к ус-в диффузор 0,35 м, диаметр выхода more than 1: 1 leads to a usa-in diffuser of 0.35 m, the exit diameter
«°-« -20 -з конфузора 0,5 м, возникает Snpeувеличени габаритов камеры. Если 1ц/Вц менее, чем 1:2,7, снижаетс интенсивность вихреобразовани из-за снижени скорости газа у стенок камеры и, как следствие этого, снижаетс эффективность дроблени . "° -" -20 - from the confuser of 0.5 m, Snpe appears, increasing the dimensions of the chamber. If 1c / Vz is less than 1: 2.7, the intensity of vortex formation decreases due to the decrease in gas velocity at the chamber walls and, as a result, the efficiency of crushing decreases.
Если диаметр входной части диффузора (dg) относитс к диаметру цилиндрической части камеры (Вц) как 1:5, происходит снижение интенсивности вихреобразовани из-за увеличени объема пространства камеры и, как следствие этого, снижение эффективности дроблени . Если соотношение 1:2, происходит изменение . аэродинамической структуры и наруше-- ние стационарности работы камеры из- за прилипани струи к стенкам. Снижаетс интенсивность вихреобразовани , что ведет к снижению эффективности дроблени . Если соотношение 13, наблюдаетс максимальна эффективность дроблени , т.е. это соотношение вл етс оптимальным .If the diameter of the inlet of the diffuser (dg) is related to the diameter of the cylindrical part of the chamber (Vc) as 1: 5, the intensity of vortex formation decreases due to an increase in the volume of the chamber space and, consequently, a reduction in the efficiency of crushing. If the ratio is 1: 2, a change occurs. aerodynamic structure and violation of the stationarity of the chamber operation due to jet sticking to the walls. The intensity of the vortex formation decreases, which leads to a reduction in the efficiency of crushing. If the ratio is 13, maximum crushing efficiency is observed, i.e. this ratio is optimal.
Если диаметр выходной части конфузора (dgbi) относитс к диаметру цилиндрической части камеры (D,,), как 1:4, то происходит изменение аэродинамической структуры из-за . чрезмерного уменьшени диаметра выходного отверсти и увеличени потерь напора в .суживающейс части, что ведет к снижению эффективности дроблени , кроме того, происходит зарастание выходного отверсти шлаком . Если соотношение dg,, 1,5, происходит нарушение стационарности работы камеры, стру пульсирует и.If the diameter of the output part of the confuser (dgbi) refers to the diameter of the cylindrical part of the chamber (D ,,), like 1: 4, then the aerodynamic structure changes due to. an excessive decrease in the diameter of the outlet orifice and an increase in the loss of pressure in the constricting part, which leads to a decrease in the efficiency of crushing; in addition, the outlet opening is overgrown with slag. If the ratio is dg ,, 1,5, a violation of the stationarity of the camera operation occurs, the jet pulsates and.
2525
30thirty
3535
4040
4545
5050
5555
деленна аэродинамическа структура. Шлаковый расплав, попадающий в зону интенсивного вихреобразовани , дробитс и в результате образуетс высокоразвита поверхность реагировани с кислородом топливно-кислород- ной смеси, что обеспечивает высокую скорость окислени серы и низкое ее остаточное содержание в конечном шлаке. Топливо, поступающее в зону интенсивного вихреобразовани с топ- ливно-кислородной смесью, непрерывно поджигаетс расплавленным шлаком. .Сгорание топлива обеспечивает приход тепла, необходимьй дл компенсации тепловьк потерь и нагрева шлака . С помощью штока 10, поднима и опуска патрубок 7, регулируют ширину кольцевой щели 11, что обеспечивает посто нную скорость поступлени шлакового расплава в камеру 1 по мере опорожнени воронки 5. Шлак после обработки имеет температуру 1680°С и содержание серы в нем 0,02%. Полу- ченньй шлак используетс дл десуль- фурации металла.divided aerodynamic structure. Slag melt entering the zone of intense vortex formation is crushed and as a result, the surface of oxygen-fuel mixture reaction with oxygen is highly developed, which ensures a high rate of sulfur oxidation and low residual content in the final slag. The fuel entering the zone of intense vortex formation with the fuel-oxygen mixture is continuously ignited with molten slag. . Combustion of fuel provides the arrival of heat, necessary to compensate for heat loss and slag heating. Using the rod 10, raising and lowering the nozzle 7, adjust the width of the annular gap 11, which ensures a constant rate of slag melt entering chamber 1 as the funnel 5 is emptied. The slag after treatment has a temperature of 1680 ° C and a sulfur content of 0.02 % The resulting slag is used to desulfurize the metal.
Пример 2. Переработка расплава шлака с целью его гранул ции.Example 2. Processing slag melt to granulate it.
Доменньй шлак температурой 1450°С заливают в воронку 5, из которой он поступает в диффузор 2. Из газовой камеры 9 холодный воздух через патрубок 7 поступает в камеру 1 со скоростью 180 м/с. В камере 1 угол раскрыти диффузора 100, угол сужени конфузора 70, диаметр цилиндрической части 1 м, диаметр входа в диффузор 0,3 м, диаметр выхода из конфузора 0,45 м, длина цшшндричес974Domain slag temperature of 1450 ° C is poured into the funnel 5, from which it enters the diffuser 2. From the gas chamber 9 cold air through the nozzle 7 enters the chamber 1 at a speed of 180 m / s. In chamber 1, the opening angle of the diffuser 100, the narrowing angle of the confuser 70, the diameter of the cylindrical part is 1 m, the diameter of the entrance to the diffuser is 0.3 m, the exit diameter of the confuser is 0.45 m, the length of the cross section is 974
как следствие этого, происходит резкое снижение интенсивности дроблени .As a consequence, there is a sharp decrease in the intensity of crushing.
Пример 1. Переработка расплава шлака с целью его десульфура- ции и нагрева.Example 1. Slag melt processing to desulfurize and heat it.
Синтетический шлак температурой 1500 С и содержанием серы 0,6% за- ливают в воронку 5, из которой он поступает в диффузор 2. Из газовой камеры 9 топливно-кислородна смесь через патрубок 7 поступает в камеру 1 со скоростью 150 м/с. В камере 1Synthetic slag with a temperature of 1500 C and a sulfur content of 0.6% is poured into the funnel 5, from which it enters the diffuser 2. From the gas chamber 9, the fuel-oxygen mixture passes through nozzle 7 to chamber 1 at a speed of 150 m / s. In chamber 1
- -IV 1 1 J3IU IJk/ М/С. D Ка - -IV 1 1 J3IU IJk / M / S. D Ka
УГОЛ раскрыти диффузора 100 уголAngle open diffuser angle 100
20 -з конфузора 0,5 м, возникает Snpe2520 - from confuser 0.5 m, Snpe25 occurs
30thirty
3535
4040
5five
00
5five
деленна аэродинамическа структура. Шлаковый расплав, попадающий в зону интенсивного вихреобразовани , дробитс и в результате образуетс высокоразвита поверхность реагировани с кислородом топливно-кислород- ной смеси, что обеспечивает высокую скорость окислени серы и низкое ее остаточное содержание в конечном шлаке. Топливо, поступающее в зону интенсивного вихреобразовани с топ- ливно-кислородной смесью, непрерывно поджигаетс расплавленным шлаком. .Сгорание топлива обеспечивает приход тепла, необходимьй дл компенсации тепловьк потерь и нагрева шлака . С помощью штока 10, поднима и опуска патрубок 7, регулируют ширину кольцевой щели 11, что обеспечивает посто нную скорость поступлени шлакового расплава в камеру 1 по мере опорожнени воронки 5. Шлак после обработки имеет температуру 1680°С и содержание серы в нем 0,02%. Полу- ченньй шлак используетс дл десуль- фурации металла.divided aerodynamic structure. Slag melt entering the zone of intense vortex formation is crushed and as a result, the surface of oxygen-fuel mixture reaction with oxygen is highly developed, which ensures a high rate of sulfur oxidation and low residual content in the final slag. The fuel entering the zone of intense vortex formation with the fuel-oxygen mixture is continuously ignited with molten slag. . Combustion of fuel provides the arrival of heat, necessary to compensate for heat loss and slag heating. Using the rod 10, raising and lowering the nozzle 7, adjust the width of the annular gap 11, which ensures a constant rate of slag melt entering chamber 1 as the funnel 5 is emptied. The slag after treatment has a temperature of 1680 ° C and a sulfur content of 0.02 % The resulting slag is used to desulfurize the metal.
Пример 2. Переработка расплава шлака с целью его гранул ции.Example 2. Processing slag melt to granulate it.
Доменньй шлак температурой 1450°С заливают в воронку 5, из которой он поступает в диффузор 2. Из газовой камеры 9 холодный воздух через патрубок 7 поступает в камеру 1 со скоростью 180 м/с. В камере 1 угол раскрыти диффузора 100, угол сужени конфузора 70, диаметр цилиндрической части 1 м, диаметр входа в диффузор 0,3 м, диаметр выхода из конфузора 0,45 м, длина цшшндричесой части 0,5 м, возникает опредеенна аэродинамическа структура. лаковьм расплав, попадаюпщй в зону нтенсивного вихреобразрвани , дробитс и в результате образуетс высокоразвита поверхность реагирова- ни с холодным воздухом, что обеспечивает высокую скорость теплообмена между холодным воздухом и гор чим шлаковым расплавом. С помощью штока 10, поднима и опуска патрубок 7, регулируют ширину кольцевой щели 11, что обеспечивает посто нную скорость поступлени цщакового расплава в камеру 1 по мере опорожнени воронки 5.Domain slag temperature of 1450 ° C is poured into the funnel 5, from which it enters the diffuser 2. From the gas chamber 9 cold air through the nozzle 7 enters the chamber 1 at a speed of 180 m / s. In chamber 1, the opening angle of the diffuser 100, the narrowing angle of the confuser 70, the diameter of the cylindrical part 1 m, the diameter of the entrance to the diffuser is 0.3 m, the exit diameter of the confuser is 0.45 m, the length of the inner part is 0.5 m, a certain aerodynamic structure arises. The lacquer melt, which falls into the zone of intense vortex formation, is crushed and as a result, the reaction surface with cold air is highly developed, which ensures a high rate of heat exchange between cold air and hot slag melt. Using the rod 10, raising and lowering the nozzle 7, adjust the width of the annular gap 11, which ensures a constant rate of flow of the tschakov melt into the chamber 1 as the funnel 5 is emptied.
Резкое охлалодение из-за образовани высокоразвитой поверхности теплообмена обуславливает получение гранулированного шпака высокого качества .Sharp cooling due to the formation of a highly developed heat exchange surface leads to the production of high-quality granulated shpak.
Конструкци устройства дл переработки расплава шлака позвол ет с высокой эффективностью обрабатывать расплав шлака:.. Создаваема в камере аэродинамическа структура позвол ет добитьс получени высокоразвитой поверхности контактировани жидкого шлака и газа при использовании скоростей газа значительно меньших скорости звука, что позвол ет отказатьс от применени сложных сопел (типа сопла Лавал ) дл создани потоков газа, а это значительно упрощает конструкцию устройства. Кроме того, пр моточна схема переработки шлака значительно упрощает эксплуатацию устройства, так как это позвол ет при сравнительно небольших затратах вписать предлагаемое устройство в действующий цех и организовать его работу. Конструкци устройства позвол ет, подбира соответствующую газовую фазу, воздействовать на шлаковый расплав с целью получени различных свойств отработанного шлака. Примен в качестве газовой фазы топливно-кис- лородную смесь, отработанньй синтетический шпак перерабатываетс в чистьй по сере и жидкоподвижньм шлак, что позвол ет использовать полученг ньй шлак дл десульфурации металла, что значительно удешевит процесс десульфурации и позволит сократить потребление дорогого и дефицитного высокоглиноземистого сырь . Примек , The design of the slag melt processing device allows the slag melt to be processed with high efficiency: ... The aerodynamic structure created in the chamber makes it possible to achieve a highly developed contact surface of liquid slag and gas using gas velocities of much lower sound speeds, which prevents the use of complex nozzles. (like a Laval nozzle) to create gas flows, and this greatly simplifies the design of the device. In addition, the direct slag processing scheme greatly simplifies the operation of the device, since it allows, at a relatively low cost, to insert the proposed device into the existing workshop and organize its operation. The design of the device allows, by selecting the appropriate gas phase, to act on the slag melt in order to obtain various properties of the spent slag. Using the fuel-oxygen mixture as the gas phase, the developed synthetic shpak is processed into sulfur and liquid slag, which allows using the obtained slag to desulfurize the metal, which will significantly reduce the cost of desulfurization and will reduce the consumption of expensive and scarce high-alumina raw materials. Primek
47069764706976
н в качестве газовой фазы охлаждающий газ, например, воздух, шла- ковьй расплав определенного химичес кого состава, близкого к цементам, например доменньй шлак, перерабатываетс в высокоактивньй гранулиро- ванньй шлак с минимальным содержанием воды, что исключает последую- 10 щее обезвоживание граншлака, получаемого традиционньпуи способами . Высока эффективность работы предлагаемого устройства т.е. возможность получени высокоразвитой 15 поверхности реагировани расплава шлака и газовой фазы, позвол ет производить глубокую десульфурацию шлака с высокой производительностью и получать шлак по качеству, не усту- 20 пающий синтетическому шлаку, полученному по существующей технологии в электропечах из высокоглиноземистого продукта и извести, т.е. по вл етс возможность получени деше- 25 вого синтетического шлака, что значительно сокращает затраты на десульфурацию металла.As a gas phase, cooling gas, for example, air, a slag melt of a certain chemical composition close to cement, for example, blast furnace slag, is processed into highly active granulated slag with a minimum water content, which eliminates the subsequent dehydration of granulated slag, get traditional ways. High efficiency of the proposed device i. the possibility of obtaining a highly developed slag melt and gas phase reaction surface 15 allows for deep desulfurization of slag with high productivity and obtaining slag in quality that does not diminish synthetic slag obtained by the existing technology in electric furnaces from a high-alumina product and lime, i.e. . It is possible to obtain cheap synthetic slag, which significantly reduces the cost of desulfurization of the metal.
00
5five
00
5five
00
5555
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874282469A SU1470697A1 (en) | 1987-07-08 | 1987-07-08 | Apparatus for processing slag melt |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU874282469A SU1470697A1 (en) | 1987-07-08 | 1987-07-08 | Apparatus for processing slag melt |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1470697A1 true SU1470697A1 (en) | 1989-04-07 |
Family
ID=21318758
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU874282469A SU1470697A1 (en) | 1987-07-08 | 1987-07-08 | Apparatus for processing slag melt |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1470697A1 (en) |
-
1987
- 1987-07-08 SU SU874282469A patent/SU1470697A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторс|:ое свидетельство СССР № 908825, кл. С 21 С 1/02, 1980. Патент DE № 3126709, кл. С 21 В 3/06, 1983. Авторское свидетельство СССР № 1279977, кл. С 04 В 5/00, 1985, * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5145361A (en) | Burner and method for metallurgical heating and melting | |
| US4665842A (en) | Apparatus for producing ignitable solids-gas suspensions | |
| CN113564309A (en) | Tundish with function of removing molten steel inclusions by blowing argon | |
| US20050138964A1 (en) | Facility for melting dusts | |
| SU1470697A1 (en) | Apparatus for processing slag melt | |
| CA1305862C (en) | Method and plant for fully continuous production of steel strip from ore | |
| CA1142366A (en) | Method of converting a bath of non-ferrous molten metal matte | |
| US3985518A (en) | Oxygen refuse converter | |
| US4127408A (en) | Method for the continuous refinement of contaminated copper in the molten phase | |
| US4422624A (en) | Concentrate burner | |
| CN200974860Y (en) | Molten aluminum refining equipment | |
| CA1042208A (en) | Adjustably positionable supersonic nozzle means | |
| CA2109122A1 (en) | Lance for immersion in a pyrometallurgical bath and method involving the lance | |
| SU1555308A2 (en) | Device for processing slag melt | |
| US3990878A (en) | Glass melting apparatus | |
| GB1572778A (en) | Manufacture of mineral wool from metallurgical slag | |
| US3519259A (en) | Furnace jet devices | |
| SU1384902A1 (en) | Vertical furnace for heat treatment of loose material | |
| SU594185A1 (en) | Device for refining melts | |
| CN1030599A (en) | Reactor for production of carbon black and methods involving | |
| CN217220815U (en) | Turbulent flow type cooling spray device | |
| SU1000090A1 (en) | Melt granulator | |
| SU1571084A1 (en) | Device for cooling rolled stock | |
| RU2188099C1 (en) | Refractory nozzle | |
| US5700144A (en) | Method and apparatus for thermal treatment of solids |