SU1412232A1 - Method of preparing drinkable water - Google Patents
Method of preparing drinkable water Download PDFInfo
- Publication number
- SU1412232A1 SU1412232A1 SU864068512A SU4068512A SU1412232A1 SU 1412232 A1 SU1412232 A1 SU 1412232A1 SU 864068512 A SU864068512 A SU 864068512A SU 4068512 A SU4068512 A SU 4068512A SU 1412232 A1 SU1412232 A1 SU 1412232A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- water
- calcium carbonate
- containing material
- carbon dioxide
- drinking water
- Prior art date
Links
Landscapes
- Water Treatment By Sorption (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к водоснабжению и может быть использовано дл приготовлени питьевой воды на базе термических опреснителей морской воды. Целью изобретени вл етс повьшение качества воды, упрощение способа, а также обеспечение безотходной технологии. Дл осуществлени способа в термически опресненную воду одновременно ввод т в смесительное устройство раствор диоксида углерода и тонкодисперсный кальцийкарбонат - содержащий материал, вз тые в количествах 62-165 и 700-1300 мг/л соответственно . Последующую фильтрацию смеси ведут в течение не менее 6 мин do скоростью до 30 м/ч через кальций карбонатсодержащую загрузку до ее кольматации, затем через намывной слой активированного угл , стабилизируют и обезвреживают озоном, 6 качестве источника тонкодисперсного кальцийкарбонатсодержащего материала предпочтительно использовать промывные воды от регенерации зернистой загрузки. Использование предложенного способа приготовлени питьевой воды по сравнению с известным позвол ет получить питьевую воду гидрокарбонатного класса с солесодержанием более 250 мг/л и концентрацией кальци более 50 мг/л при увеличении удельной производительности сооружени в 6 раз и обеспечении нормативов по содержанию в воде фтора брома, натри и хлора. Кроме того, подавл етс коррозионна активность воды. 1 з.п.ф-лы, 1 табл. г (Л сThe invention relates to water supply and can be used to prepare drinking water on the basis of thermal desalination plants for seawater. The aim of the invention is to improve the quality of the water, simplify the process, as well as provide waste-free technology. For carrying out the process, a solution of carbon dioxide and fine calcium carbonate — containing material taken in quantities of 62–165 and 700–1300 mg / l, respectively, are introduced into the mixing device at the same time as the thermally desalinated water. The subsequent filtering of the mixture is carried out for at least 6 minutes at a speed of up to 30 m / h through the calcium carbonate-containing charge until it becomes clogged, then it is stabilized and neutralized with ozone through the alluvial layer of activated carbon; 6 as a source of fine calcium carbonate-containing material is preferably used downloads. Using the proposed method of preparing drinking water as compared to the known, it allows to obtain bicarbonate-grade drinking water with a salt content of more than 250 mg / l and calcium concentration of more than 50 mg / l with an increase in the specific building capacity by 6 times and ensuring standards for the content of fluorine in bromine water, sodium and chlorine. In addition, the corrosivity of water is suppressed. 1 hp ff, 1 tab. g (L with
Description
Изобретение относитс к водоснабжению и может быть использовано дл приготовлени питьевой воды на базе термических опреснителей морской воды.The invention relates to water supply and can be used to prepare drinking water on the basis of thermal desalination plants for seawater.
Целью изобретени вл етс пойЪте ние качества воды и упрощение спос6ба , а также обеспечение безотходной технологии.The aim of the invention is to understand the quality of water and simplify the process, as well as to provide non-waste technology.
Дл осуществлени способа а опресненную воду ввод т раствор диоксида углерода и тонкодисперсный кальций- карбонатсодёржащий материал в смесительное устройство (например, эжектор ) в количестве соответственно 66-165 и 700-1300 мг/л. Последующую фильтрацию воды ведут до кольматации зернистой загрузки фильтра при времени контакта не менее 6 мин и скорости фильтровани не более ЗО.м/ч, после чего загрузку взрыхл ют. Промыную воду с тонкодиспёрсным материалом предпочтительно направл ть в технологический процесс. Далее провод т сорбционную очистку воды в намывном слое активированного угл .For carrying out the process, desalinated water injected a solution of carbon dioxide and fine calcium carbonate-containing material into a mixing device (for example, an ejector) in an amount of 66-165 and 700-1300 mg / l, respectively. The subsequent filtration of water is carried out until the filter loading is granulated with a contact time of at least 6 minutes and a filtering rate of no more than 3.7 m / h, after which the loading is loosened. The flushing water with a finely dispersed material is preferably sent to the process. Next, sorption purification of water in the alluvial layer of activated carbon is carried out.
Способ позвол ет более эффективно проводить процесс обогащени в смеси тельном устройстве при высокотурбулентном перемешивании реагирующих компонентов и развитых поверхност х массообмена. Причем диоксид углерода ввод т в виде раствора, что дает возможность осуществить регулирование и автоматизацию процесса подачи диоксвда углерода, а избыток тонко- дисперсного материала приводит к большей поверхности массообмена. Затем реакционную смесь пропускают через фильтр с зернистой загрузкой, в качестве которой может быть использован любой зернистый кальцийкарбо- натсодержащий материал (известн к, ракушечник, мрамор, кораллы и др.). Фильтр служит дл очистки обогащен- ой гидрокарбонатом кальци опресненной воды от избытка тонкодисперсного материала. Вместе с тем тонкодисперсный материал, образу намывной слой на поверхности зерен загрузки фильтра обогащени , дает большую поверхность фазового контакта и позвол ет увеличить скорость фил ьтровани или уменьшить врем контакта фаз гетерогенной системы обогащени ;The method makes it possible to more effectively carry out the enrichment process in a mixing device with high-turbulent mixing of the reacting components and developed mass transfer surfaces. Moreover, carbon dioxide is introduced in the form of a solution, which makes it possible to regulate and automate the process of carbon dioxide supply, and the excess of fine-grained material leads to a larger surface mass transfer. Then, the reaction mixture is passed through a filter with a granular load, as which any granular calcium carbonate-containing material (limestone, shell rock, marble, corals, etc.) can be used. The filter serves to purify calcium bicarbonate enriched with desalinated water from excess fine material. At the same time, a finely dispersed material, forming a alluvial layer on the surface of the grains of the enrichment filter load, gives a large phase contact surface and allows to increase the filtrating speed or shorten the contact time of the phases of the heterogeneous enrichment system;
Применение тонкодисперсного СаСО позвол ет отказатьс от периодических догрузок фильтра, подготовки иThe use of fine CaCO allows refusal from periodic loading of the filter, preparation and
5five
00
5five
00
5five
00
5five
00
5five
рассева загрузки, что значительно сокращает эксплуатационные затраты.sieving load, which significantly reduces operating costs.
При повышении сопротивлени фильтра Bbmie номинального, что свидетельствует о его кольматации тонкодис- с персным материалом, осуществл ют промывку фильтра, а отмытый карбонат кальци повторно используют в технологическом процессе.With an increase in the Bbmie filter's nominal resistance, which indicates its clogging with fine material, the filter is washed and the washed calcium carbonate is reused in the process.
Таким образом, применение высокодисперсного материала увеличивает интенсивность массообмена при обогащении как в смесительном устройстве, так и в фильтрующем слое зернистой загрузки. При этом обогащени дистилл та гидрокарбонатом к альци в смесительном устройстве составл ет до 70 от общего содержани и 30% при фильтровании.Thus, the use of highly dispersed material increases the intensity of mass transfer during enrichment both in the mixing device and in the filtering layer of the granular charge. At the same time, distillate enrichment with bicarbonate to alci in the mixing device amounts to 70 of the total content and 30% during filtration.
Обработку воды в сорбционных фильтрах производ т после очистки от тонкодисперсного материала, что спЬ- собствует более эффективному их использованию . .The water treatment in sorption filters is carried out after purification from finely dispersed material, which means that their use is more efficient. .
Применение напорных сорбционных фильтров с намывным слоем сорбента АУ вместо традиционного применени дл очистки воды фильтров с гранулированной загрузкой повышает использование сорбционной емкости в намывном слое до 85% (вместо 25-30% в гранулированном ) , а также позвол ет отказатьс от термической регенерации сорбента, поскольку потери угл в намьгеном фильтре равны естественным потер м при эксплуатации насыпных . .; фильтров. Кроме того, за счет интен- i сификации процесса сорбционной очистки в тонком слое резко сокращаетс объем сооружений (так, дл производи- тгльности 40 тыс.м воды в 1 сут. вместо семи фильтров с насыпным слоем и площадью каждого 26,8 м необходимо три фильтра с площадью по- перечного сечени 7 м каждый, снабженных патронной фильтрующей системой площадью 80 м).vThe use of pressure sorption filters with a precoat layer of the AU sorbent instead of the traditional use for purifying water with granular loading filters increases the use of the sorption capacity in the alluvial layer up to 85% (instead of 25-30% in the granulated one), and also allows you to refuse thermal regeneration of the sorbent, because The loss of coal in the namgen filter is equal to the natural loss during the operation of bulk. ; filters. In addition, due to the intensification of the sorption purification process in a thin layer, the volume of structures is sharply reduced (for example, to produce 40 thousand m of water per day, instead of seven filters with a bulk layer and an area of 26.8 m each, filter with a cross section of 7 m each, equipped with a cartridge filtering system with an area of 80 m) .v
Приготовленную питьевую, воду обеззараживают озонированием, что улучшает ее органолептические показатели и исключает образование хлорпроизвод- ных, в частности тригалометанов при обеззараживании хлором. Prepared drinking water is disinfected by ozonation, which improves its organoleptic characteristics and eliminates the formation of chlorine derivatives, in particular trihalomethanes, when disinfecting with chlorine.
Согласно рекомендуемой техгнологи- ческой схеме,, на высоконапорное сопло эжектора подают дистилл т после теплообменников, а на низконапорное сопло - одновременно пульпу карбона3 ,4According to the recommended technological scheme, a distillate after heat exchangers is supplied to the high-pressure nozzle of the ejector, and at the same time to the low-pressure nozzle - carbon fiber pulp3, 4
та кальци , например меловую пульпу с опреснительных батарей (ОБ), и ftacTBop диоксида углерода, например полученный рас творением нескоиден- сированньтх газов (ОБ).This calcium, for example, chalky pulp from desalination batteries (OB), and carbon dioxide ftacTBop, for example, obtained by dissolving non-suspended gases (OB).
В услови х высокотурбулентного перемешивани реагир пощих фаз в эжекторе с большей поверхностью контакта при избытке мелкодисперсного СаСО 2 происходи т обогащение с эффектом до 70%. Далее смесь, содержащую нерастворившуюс твердую фазу и диоксид углерода 8 агрессивной форме, подают на фильтры обогащени с зернистой загрузкой, например известн ка . Врем контакта не менее 6 мин, скорость фильтровани 30 м/ч. Меньшее врем контакта Ci: ( мин) приводит к выносу тонкодисперсного материала с фильтра обогащени и загр з - нению загрузки сорбционных фильтров, что снижает их эффективность. Увеличение времени контакта ведет к увеличению высоты загрузки ( или количества фильтров), что св зано с повышением капитальных и эксплуатационных , расходов. При фильтровании происходит намыв тонкодисперсного материала. на зерна известн ка, вследствие чего увеличиваетс .удельна поверхность фазового контакта, приход ща с на единицу объема аппаратов. Это дает дополнительный эффект интенсификации процесса обогащени дистилл та гидро- карбонатом кальци . При кольматации фильтра, что фиксируетс по потере напора, осуществл ют его промывку обратным потоком воды. При этом промывные воды направл ют, в резервуар и карбонат кальци повторно используютUnder the conditions of highly turbulent mixing, the reaction of common phases in an ejector with a larger contact surface with an excess of fine CaCO 2 enriches with an effect up to 70%. Next, the mixture containing the undissolved solid phase and carbon dioxide 8 of the aggressive form is fed to granularly fed enrichment filters, for example, limestone. The contact time is at least 6 minutes; the filtration speed is 30 m / h. A shorter contact time Ci: (min) results in the removal of fine material from the enrichment filter and contamination of the sorption filter loading, which reduces their effectiveness. An increase in contact time leads to an increase in loading height (or the number of filters), which is associated with an increase in capital and operating costs. When filtering occurs alluvium fine material. for grains of limestone, as a result of which the specific surface of the phase contact increases per unit volume of the apparatus. This gives an additional effect of intensifying the enrichment process of the distillate calcium carbonate. When the filter clogs up, which is fixed by the pressure loss, it is rinsed with a reverse flow of water. At the same time, the washings are sent to the tank and calcium carbonate is reused.
в цикле обогащени . Обогащенный ди.с-г тилл т далее направл ют на намывные сорбционные фильтры дл глубокой рчит-. стки от органических микрозагр знений и подвергают коррекционной об|)а- ботке по схеме: фторирование (раствор NaF), стабилизаци (растворin the enrichment cycle. The enriched dc-tyl is further directed to alluvial sorption filters for deep-reading. stacks from organic microagents and are subjected to corrective treatment |) treatment according to the scheme: fluoridation (NaF solution), stabilization (solution
Na СО,) и обеззараживание озоном(0,). 2 о. оNa CO,) and ozone disinfection (0,). 2 o. about
Готовую воду собирают в резервуар, откуда направл ют потребителю.The finished water is collected in a tank, from where it is sent to the consumer.
. Оптимальна минерализаци питьевой воды гидрокарбонатного класса не менее 250 мг/л. Верхний предел минерализации питьевой воды ограничен санитарными требовани ми до 500 мг/Л. Содержание ионов кальци должно быть. The optimal mineralization of drinking water of bicarbonate class is not less than 250 mg / l. The upper limit of the mineralization of drinking water is limited by sanitary requirements to 500 mg / L. Calcium ion content should be
не менее 30 мг/л. Целесообразно получение питьевой воды с солесодержанием not less than 30 mg / l. It is advisable to obtain drinking water with salinity
22322232
на нижнем пределе оптимального диапазона 250-500 мг/л, поскольку большей концентрации солей за счет обогащени гидрокарбонатом кальци соответ- ствуют большие расходы реагентов.at the lower limit of the optimal range of 250-500 mg / l, since a higher concentration of salts due to the enrichment of calcium bicarbonate corresponds to higher costs of reagents.
Оптимальна доза тонкодисперсного кaльций apбoнaтcoдepжaщeгo материала дл условий получени 70% гидрокарбоQ ната кальци в эжекторе не менее 700 мг/л и не более 1300 мг/л. При увеличении количества меловой пульпы более 1300 мг/л выход кальци не мен етс , а врем работы фильтров ДоThe optimal dose of finely dispersed calcium of the base material for the conditions of obtaining 70% of hydrocarbon calcium calcium in an ejector is not less than 700 mg / l and not more than 1300 mg / l. With an increase in the amount of chalky pulp over 1300 mg / l, the output of calcium does not change, and the filter operation time is
5 кольматации сокращаетс . В св зи с тем, что параметры работы фильтров определ ютс услови ми св зывани на них до равновеси 1 мг-экв/л агрес сивного диоксида углерода и получеQ НИЛ на эжекторе до 70% Ca(HCO.j)2, нижний предел дозировани меловой пульпы 700 мг/л. Оптимальна доза диоксида углерода 66-165 мг/л.5 clogging is reduced. Due to the fact that the operating parameters of the filters are determined by the conditions of binding on them to equilibrium with 1 mEq / l of aggressive carbon dioxide and get NIL on the ejector up to 70% Ca (HCO.j) 2, the lower limit of dosing is chalky pulp 700 mg / l. The optimal carbon dioxide dose is 66-165 mg / l.
Обоснование.пределов.расхода дн5 оксида углерода при оптимальном диапазоне солесодержани питьевой опресненной воды 250 - 500 мг/л основано на следующем расчете. При соле- содержании исходного дистилл таJustification of the carbon monoxide carbon dioxide consumption at an optimal salinity range of drinking desalinated water of 250–500 mg / l is based on the following calculation. When the salt content of the original distillate
Q 10 мг/л с учетом повышени солесодержани за счет привнесени солеп с затравкой, а также при процессах фторировани (NaF) и стабилизации воды (NajCOj) дл обеспечени пере- сьш1ени по карбонату кальци Е пределах 4-10 мг/л CaCoi в целом прирост по солесодержанию составит дл нижнего предела 42 мг/л и верхнего 88 мг/л.Q 10 mg / l, taking into account the increase in salt content due to the introduction of salt with seed, as well as during fluorination (NaF) and water stabilization (NajCOj) to ensure overproduction of calcium carbonate E within 4-10 mg / l CaCoi overall increase salt content for the lower limit is 42 mg / l and the top 88 mg / l.
Дл достижени предельных значений диапазона солесодержани необходимо получить следующий прирост за - счет обогащени воды гидрокарбонатом кальци :To achieve the limiting values of the salt content range, it is necessary to obtain the following increase due to the enrichment of water with calcium bicarbonate:
дЛ содержани 250 мг/л - 208 мг/л или 2,6 мг-экв/л, Ca(HCO.j),dL content 250 mg / l - 208 mg / l or 2.6 mg eq / l, Ca (HCO.j),
дл 500 мг/л-412 мг/л или 5,1 мг-экв/л. Са(НСО3)5...for 500 mg / l, 412 mg / l or 5.1 mEq / l. Ca (HCO3) 5 ...
Указанные количества гидрокарбонаг та кальци получают при дозированииThe specified amounts of hydrocarbon and calcium are obtained by dosing
соответственно 66 - 165 мг/л С02,(или 3,0 - 7,5 мг-экв/л). correspondingly 66 - 165 mg / l CO2, (or 3.0 - 7.5 mg-eq / l).
Отклонени за пределы этих значений концент.рации позвол ют получить питьевую воду гидрокарбонат5 ного класса с onTHManbHbLMH пределами минерализации.Deviations beyond these values of concentration allow to obtain drinking water of hydrocarbonate class with onTHManbHbLMH mineralization limits.
Пример 1. Способ осу дествл -, ют на базе термической опреснитель0Example 1. The method is sold on the basis of a thermal desalinator 0
5.five.
ной установки, работающей на затравочной технологии .с применением кальцийкарбонатсодержадего материала , В качестве основных компонентов процесса обогащени опресненной морской воды используют побочные продук- ть1 опреснени , получаемые в результате термического распада гидрокар- бонатов морской воды: избыточную пульпу с крупностью 1,О-50 мкм в качестве тонкодйсперсного кальциЙ- карбонатсодержащего материала и диоксид углерода несконденсированных га зов камеры испарени второго аппарата дес тикорпусной дйстилл ционной опреснительной установки.plant operating on seed technology. using calcium carbonate-containing material. As the main components of the enrichment process of desalinated seawater, by-products1 desalination are used, resulting from the thermal decomposition of seawater bicarbonates: excess pulp with a particle size of 1 -50 microns as a fine calcium carbonate-containing material and carbon dioxide non-condensed gases of the evaporation chamber of the second apparatus of the ten-body distillation desalination flax installation.
Дистилл т (солесодержание 10мг/л), получаемый на термической опреснительной установке, подают на высоко- напорное сопло водоструйного эжектора , на низкосгапоркое сопло которого дозируют раствор диоксида.углерода (66 мг/л), полученный растворением несконденспрова пых газов второго выпарного аппарата дес тикорпусной установки, и меловую пульпу из от стойников в количестве 700 мг/л.The distillate (salt content 10 mg / l) obtained at the thermal desalination plant is fed to a high-pressure nozzle of a water-jet ejector, the carbon dioxide solution (66 mg / l), obtained by dissolving nonstandard gases of the second evaporator of a desiccant, is metered into the low-pressure nozzle installation, and chalky slurry from from stead in the amount of 700 mg / l.
После эжектора содержание гидро- карбонада кальци в опресненной воде составл ет 147 мг/л или t,8 мг-экв/Лс Затем реакционную смесь подают со- скоростью 30 м/ч на фильтры с высотой эерйистой загрузки 3 м известн ка - ракушечни ка (содержание СаСО - 98%) крупностью 058-2,0 мму где опресненна . вода дополнительно обогащаетс гидрокарбонатом кальци до 200 мг/Ло Обогащенную воду собирают в приемный резервуару откуда насосом ; йодают на намьюные сорбционные фильтры со скоростью 10 м/ч в расчете на 1 м фильтрующей Г поверхности патронных элементов фильтра. Удельный раскод сорбента АГ - 3 крупностью 40-80 мкм 1 кг/м. Окисл емость воды на вьЬсоде из фильтра 0,1 MrOj/nAfter the ejector, the calcium hydrocarbonate content in the desalinated water is 147 mg / l or t, 8 mEq / ls. Then the reaction mixture is fed at a rate of 30 m / h to filters with a height of 3ym loading of shell limestone ( The content of CaCO is 98%) with a particle size of 058-2.0 mm where desalinated. water is additionally enriched with calcium bicarbonate up to 200 mg / LU Enriched water is collected in a receiving tank from which it is pumped; Iodine on fresh sorption filters with a speed of 10 m / h per 1 m of filtering G of the surface of the filter cartridge elements. The specific temperature of the AG sorbent is 3 with a particle size of 40-80 µm 1 kg / m. Oxidation of water at the top of the filter 0.1 MrOj / n
Обогащенную и очищенную опресненную воду фторируют фтористым натрием стабилизируют кальцинированной содой дл получени эффекта пересыщени по карбонату кальци в пределах 4-10 ; мг/л СаСО , и обеззараживают озониров кием.Enriched and purified desalinated water is fluorinated with sodium fluoride stabilized with soda ash to obtain a calcium carbonate supersaturation effect in the range of 4-10; mg / l CaCO, and disinfect ozonir cue.
: В таблице приведены данные физике - химического состава питьевой опресненной воды, полученной .по известному и предложенному способам.: The table shows the data of physics - the chemical composition of drinking desalinated water obtained by the known and proposed methods.
00
5five
5five
5five
00
5five
Солесодержание питьевой воды, полученной по предложенному способу в данном примере, составл ет 290 мг/л (по расчету 250 мг/л) за счет при- внесени рассола с меловой пульпой опреснительного комплекса, о чем свидетельствует увеличение концентрации хлоридов и сульфатов (по сравнению с расчетными дл данного процесса). Полученна питьева вода относитс к гидрокарбонатному классу, соответствует ГОСТу 2874-82 и санитарньм нормам.The salt content of the drinking water obtained by the proposed method in this example is 290 mg / l (calculated as 250 mg / l) due to the introduction of brine with chalky slurry of the desalination complex, as evidenced by the increase in the concentration of chlorides and sulfates (compared to calculated for this process). The resulting drinking water is bicarbonate grade, complies with GOST 2874-82 and sanitary standards.
Пример 2, При подаче на эжектор диоксида углерода в количестве 165 мг/л (7,5 мг-экв/л) в агрессивной форме и 1300 мг/л меловой затравки было получено после эжектора 3,6 мггэкв/л Са , а при последующей фильтрации через зернистый ракушечник при времени контакта t 6 мин и скорости V 30 м/ч - 5,08 мг-экв/л Са, Общее солесодержакие воды 500 мг/л, гидрокарбонатов 358,0 мг/л, кальци 101,7 мг/л, магни 5 мг/л, хлоридов 1-2,6 мг/л, сульфатов 3,1мг/л суммарно натри и кали 19,0 мг/л, фтора 0,7 мг/л, рН 7,2, При. этом продолжительность фильтроцикла сокращаетс , поэтому процесс целесообраз- но аесФи, как в примере 1,Example 2 When feeding carbon dioxide on an ejector in the amount of 165 mg / l (7.5 mg-eq / l) in aggressive form and 1300 mg / l of chalky seed, 3.6 mggkv / l of Ca was obtained after the ejector, and filtration through granular shell rock with contact time t 6 min and speed V 30 m / h - 5.08 mEq / l Ca, Total salt water 500 mg / l, hydrocarbonates 358.0 mg / l, calcium 101.7 mg / l, magnesium 5 mg / l, chlorides 1-2.6 mg / l, sulfates 3.1 mg / l total sodium and potassium 19.0 mg / l, fluorine 0.7 mg / l, pH 7.2, At. In this case, the duration of the filter cycle is reduced, therefore, the process is advisable to AesFi, as in Example 1,
Что касаетс минимально возможно - го значени скорости фильтровани , при которой достигаетс полржитель- ньй эффект, то следует отметить, что м/ч прин та, исход из минимально возможного времени контакта дл выбранного диапазона обогащени в. услови х применени стандартных напорных фильтров диаметром 3 м и высотой загрузки кальцийкарбонатсодер- жащего материала 3м,As regards the minimum possible filtration rate at which the positive effect is achieved, it should be noted that m / h is adopted based on the minimum possible contact time for the selected enrichment range in. the conditions for the use of standard pressure filters with a diameter of 3 m and a loading height of calcium carbonate-containing material of 3 m,
Дл прин тых условий обогащени ,указанна скорость вл етс оптимальной , так как при уменьшении ее про- изБОдительность по конечному продук- ту снижаетс , а при увеличении происходит проскок агрессивной углекислоты в фильтрат.For accepted enrichment conditions, the indicated rate is optimal, since with a decrease in its performance over the final product decreases, and with an increase, aggressive carbonic acid leaks into the filtrate.
Вода, полученна известным способом , принадлежит к натрийхлоридному классу, не соответствует требовани м ГОСТа по содержанию фтора. Содержание брома в 3,5 раза превышает - гигиенический норматив, утвержденный Всемирной организацией здравоохранени дл питьевой опресненной воды. Кроме того, в воде йодер ситс Water obtained in a known manner belongs to the sodium chloride class, does not meet the requirements of GOST on the fluorine content. The content of bromine is 3.5 times higher than the hygienic standard approved by the World Health Organization for drinking desalinated water. In addition, in the water yoder sits
значительное кол1тчество натрий - иона (122 мг/л), который в насто щее врем ограничиваетс санитарными органами (так, в стандартах Евро- пейского экономического сообщества содержание натри ограничено значением 4 20 мг/л). Содержание кальци находитс на нижнем пределе гигиенических требований.a significant amount of sodium ion (122 mg / l), which is currently limited to sanitary authorities (for example, in the standards of the European Economic Community, sodium content is limited to 4-20 mg / l). Calcium is at the lower end of hygiene requirements.
, i - . . . Использование предложенного способа приготовлени питьевой воды по сравнению с существующим позвол ет .получить питьевую воду гвдрокарбонат- ного класса с солесодержанием более 250 мг/л и концентрацией кальци более 50 мг/л при увеличении полезной производительности сооружени в 6 раз и минимальных эксплуатационных затратах. Применение диоксида углерода и меловой пульпы при обогащении дистилл та гидрокарбонатом кальци позвол ет уменьшить габариты и металлоемкость узла обогащени оиресне.н- ной воды и св занные с ними эксплуатационные расходы. Сокращаетс расход воды на промывку фильтров. Подавл етс коррозионна: активность воды, привод ща к значительному:количеству аварий на в одоводах, увеличению нерациональных потерь воды, загр знению ее продуктами коррозии, ухудше- , i -. . . Using the proposed method of preparation of drinking water in comparison with the existing one allows obtaining drinking water of a hydro carbonate class with a salinity of more than 250 mg / l and calcium concentration of more than 50 mg / l with an increase in the useful capacity of the structure by 6 times and minimal operating costs. The use of carbon dioxide and chalky pulp in the enrichment of a distillate with calcium bicarbonate makes it possible to reduce the size and intensity of the enrichment unit of the freshwater water and the associated operating costs. Reduces water consumption for filter rinsing. Corrosion is suppressed: water activity, leading to a significant amount of accidents in the water ducts, an increase in irrational water losses, contamination by its corrosion products, deterioration
кию ее органолептических и санитар- но - гигиенических показателей.cue of its organoleptic and sanitary - hygienic indices.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864068512A SU1412232A1 (en) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | Method of preparing drinkable water |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU864068512A SU1412232A1 (en) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | Method of preparing drinkable water |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1412232A1 true SU1412232A1 (en) | 1990-09-15 |
Family
ID=21238056
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU864068512A SU1412232A1 (en) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | Method of preparing drinkable water |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1412232A1 (en) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5993737A (en) * | 1995-04-24 | 1999-11-30 | Implico B.V. | Stabilization of water |
EP2548848A1 (en) * | 2011-07-22 | 2013-01-23 | Omya Development AG | Micronized CaCO3 slurry injection system for the remineralization of desalinated and fresh water |
CN103827044A (en) * | 2011-08-31 | 2014-05-28 | Omya国际股份公司 | Remineralization of desalinated and of fresh water by dosing of a calcium carbonate solution in soft water |
EP2805924A1 (en) * | 2013-05-24 | 2014-11-26 | Omya International AG | Multiple batch system for the preparation of a solution of calcium hydrogen carbonate suitable for the remineralization of desalinated water and of naturally soft water |
RU2564336C2 (en) * | 2010-08-13 | 2015-09-27 | Омиа Интернэшнл Аг | System for feed of suspension of finely-ground caco3 for remineralisation of desalted and sweet water |
RU2575729C2 (en) * | 2011-07-22 | 2016-02-20 | Омиа Интернэшнл Аг | SYSTEM OF INTRODUCING MILLED CaCO3 SUSPENSION FOR REMINERALISATION OF DEMINERALISED WATER AND FRESH WATER |
-
1986
- 1986-03-06 SU SU864068512A patent/SU1412232A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
World s largest plant for Dubai Pace, 1979, 32, H 1,c.6. * |
Cited By (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5993737A (en) * | 1995-04-24 | 1999-11-30 | Implico B.V. | Stabilization of water |
RU2564336C2 (en) * | 2010-08-13 | 2015-09-27 | Омиа Интернэшнл Аг | System for feed of suspension of finely-ground caco3 for remineralisation of desalted and sweet water |
US10046992B2 (en) | 2010-08-13 | 2018-08-14 | Omya International Ag | Micronized CaCO3 slurry injection system for the remineralization of desalinated and fresh water |
AU2012289016B2 (en) * | 2011-07-22 | 2015-11-05 | Omya International Ag | Micronized CaCO3 slurry injection system for the remineralization of desalinated and fresh water |
RU2575729C2 (en) * | 2011-07-22 | 2016-02-20 | Омиа Интернэшнл Аг | SYSTEM OF INTRODUCING MILLED CaCO3 SUSPENSION FOR REMINERALISATION OF DEMINERALISED WATER AND FRESH WATER |
JP2014520670A (en) * | 2011-07-22 | 2014-08-25 | オムヤ インターナショナル アーゲー | Granular CaCO3 slurry injection system for demineralized and fresh water remineralization |
EP2548848A1 (en) * | 2011-07-22 | 2013-01-23 | Omya Development AG | Micronized CaCO3 slurry injection system for the remineralization of desalinated and fresh water |
US9598295B2 (en) | 2011-07-22 | 2017-03-21 | Omya International Ag | Micronized CaCO3 slurry injection system for the remineralization of desalinated and fresh water |
EP2548848B1 (en) * | 2011-07-22 | 2015-03-25 | Omya International AG | Micronized CaCO3 slurry injection system for the remineralization of desalinated and fresh water |
CN103702947A (en) * | 2011-07-22 | 2014-04-02 | Omya国际股份公司 | Micronized CaCo3 slurry injection system for the remineralization of desalinated and fresh water |
WO2013014026A1 (en) * | 2011-07-22 | 2013-01-31 | Omya Development Ag | Micronized caco3 slurry injection system for the remineralization of desalinated and fresh water |
CN106006912A (en) * | 2011-07-22 | 2016-10-12 | Omya国际股份公司 | MICRONIZED CaCO3 SLURRY INJECTION SYSTEM FOR THE REMINERALIZATION OF DESALINATED AND FRESH WATER |
TWI551550B (en) * | 2011-07-22 | 2016-10-01 | 歐米亞國際公司 | Micronized caco3 slurry injection system for the remineralization of desalinated and fresh water |
CN103702947B (en) * | 2011-07-22 | 2016-06-08 | Omya国际股份公司 | Micronization CaCO for demineralized water and the remineralization of fresh water3Serosity injected system |
CN103827044A (en) * | 2011-08-31 | 2014-05-28 | Omya国际股份公司 | Remineralization of desalinated and of fresh water by dosing of a calcium carbonate solution in soft water |
CN103827044B (en) * | 2011-08-31 | 2017-03-22 | Omya国际股份公司 | Remineralization of desalinated and of fresh water by dosing of a calcium carbonate solution in soft water |
JP2016525930A (en) * | 2013-05-24 | 2016-09-01 | オムヤ インターナショナル アーゲー | Multiple batch system for preparing calcium bicarbonate solution suitable for remineralization of demineralized water and natural soft water |
CN105246838A (en) * | 2013-05-24 | 2016-01-13 | Omya国际股份公司 | Multiple batch system for the preparation of a solution of calcium hydrogen carbonate suitable for the remineralization of desalinated water and of naturally soft water |
WO2014187666A1 (en) * | 2013-05-24 | 2014-11-27 | Omya International Ag | Multiple batch system for the preparation of a solution of calcium hydrogen carbonate suitable for the remineralization of desalinated water and of naturally soft water |
CN105246838B (en) * | 2013-05-24 | 2018-02-06 | Omya国际股份公司 | For preparing more batches of systems of the calcium bicarbonate solution suitable for remineralization desalted water and natural soft water |
EP2805924A1 (en) * | 2013-05-24 | 2014-11-26 | Omya International AG | Multiple batch system for the preparation of a solution of calcium hydrogen carbonate suitable for the remineralization of desalinated water and of naturally soft water |
US10226747B2 (en) | 2013-05-24 | 2019-03-12 | Omya International Ag | Multiple batch system for the preparation of a solution of calcium hydrogen carbonate suitable for the remineralization of desalinated water and of naturally soft water |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3932278A (en) | Filter cleaning method | |
US3589999A (en) | Deionization process | |
IL210718A (en) | Reverse osmosis water treatment process that includes a decarbonation of a concentrate and a remineralization of a filtrate | |
JPH05115880A (en) | Method and device for softening hard water | |
SU1412232A1 (en) | Method of preparing drinkable water | |
CN108623055A (en) | Pulping and papermaking wastewater zero-discharge softening process and device | |
US3842002A (en) | Method for removing sulfate and bicarbonate ions from sea water or brackish water through the use of weak anionic exchange resins containing amino groups of the primary and secondary type | |
US9982315B2 (en) | Process including a carbonation step | |
US7820057B2 (en) | Method for removing at least one constituent from a solution | |
BG61108B1 (en) | Production of alkali metal carbonates | |
RU2283282C1 (en) | Soda ash production process | |
JPH0214794A (en) | Treatment of waste liquid after regeneraton of ion exchange apparatus | |
JP4110604B2 (en) | Fluorine-containing water treatment method | |
RU2345958C1 (en) | Method for water softening | |
JPH0128627B2 (en) | ||
JP5023809B2 (en) | Electrolysis method of aqueous sodium chloride solution | |
CA2220112C (en) | Bromide removal | |
IE43616B1 (en) | A method of removing ozone from wate | |
RU2209782C2 (en) | Method for underground water treatment | |
JPH11165179A (en) | Method for treating fluorine-containing water | |
RU2815146C1 (en) | Method for treating terephthalic acid production wastewater from cobalt, manganese and bromine ions | |
JPS583742B2 (en) | Method for neutralizing recycled waste liquid from ion exchange equipment | |
US1927148A (en) | Water treatment | |
JPH041659B2 (en) | ||
JPH05186215A (en) | Method for purifying salt water |