SU1391490A3 - Гондола двигател самолета - Google Patents
Гондола двигател самолета Download PDFInfo
- Publication number
- SU1391490A3 SU1391490A3 SU833652711A SU3652711A SU1391490A3 SU 1391490 A3 SU1391490 A3 SU 1391490A3 SU 833652711 A SU833652711 A SU 833652711A SU 3652711 A SU3652711 A SU 3652711A SU 1391490 A3 SU1391490 A3 SU 1391490A3
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- aerodynamic
- chord
- edge
- nacelle
- length
- Prior art date
Links
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 4
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000002285 radioactive effect Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64D—EQUIPMENT FOR FITTING IN OR TO AIRCRAFT; FLIGHT SUITS; PARACHUTES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF POWER PLANTS OR PROPULSION TRANSMISSIONS IN AIRCRAFT
- B64D29/00—Power-plant nacelles, fairings, or cowlings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64D—EQUIPMENT FOR FITTING IN OR TO AIRCRAFT; FLIGHT SUITS; PARACHUTES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF POWER PLANTS OR PROPULSION TRANSMISSIONS IN AIRCRAFT
- B64D33/00—Arrangements in aircraft of power plant parts or auxiliaries not otherwise provided for
- B64D33/02—Arrangements in aircraft of power plant parts or auxiliaries not otherwise provided for of combustion air intakes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B64—AIRCRAFT; AVIATION; COSMONAUTICS
- B64D—EQUIPMENT FOR FITTING IN OR TO AIRCRAFT; FLIGHT SUITS; PARACHUTES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF POWER PLANTS OR PROPULSION TRANSMISSIONS IN AIRCRAFT
- B64D33/00—Arrangements in aircraft of power plant parts or auxiliaries not otherwise provided for
- B64D33/02—Arrangements in aircraft of power plant parts or auxiliaries not otherwise provided for of combustion air intakes
- B64D2033/0226—Arrangements in aircraft of power plant parts or auxiliaries not otherwise provided for of combustion air intakes comprising boundary layer control means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Wind Motors (AREA)
- Structure Of Belt Conveyors (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к области авиационной техники и может быть использовано при проектировании гондол двигателей самолетов. Цель изобретени - снижение лобового аэродинамического сопротивлени гондолы. Гондола двигател самолета содержит аэродинамический профилированный кожух, имеющий переднюю аэродинамическую кромку 4, заднюю аэродинамическую кромку 5, аэродинамическую поверхность 7. Поверхность 7 состоит из переднего 8, среднего 9 и заднего 10 участков. Радиус кривизны R передней аэродинамической кромки лежит в пределах 0,1-0,5% длины аэродинамической хорды 6. Максимальна относительна толщина . внешней аэродинамической поверхности 7 составл ет 6-1 0% длины аэродинамической хорды 6 и находитс в точке 11 на границе переднего 8 и среднего 9 участков на рассто нии от передней аэродинамической кромки 4, равном 50-60% длины аэродинамической хорды 6. Граница среднего 9 и заднего 10 участков расположена в точке 12, наход щейс от передней аэродинамической кромки А на рассто нии, равном 85% длины аэродинамической хорды 6. Задний участок 10 внешней аэродинамической поверхности 7 имеет хордальный угол с/, величина которого лежит в пределах 6-1 1°. Задн аэродинамическа кромка 5 имеет угол j , величина которого меньше величины хордального угла . 7 ил. О) со СО 4 СО о 12 см
Description
Фиг. 2
Изобретение относитс к области авиационной техники и может быть использовано при проектировании гондол двигателей самолетов.
Цель изобретени - снижение лобового аэродинамического сопротивлени гондолы.
На фиг, 1 изображен турбовентил торный двигатель, прикрепленный к крылу самолета посредством пилона и содержащий предлагаемую гондолу, общий вид с частичным разрезом; на фиг. 2 - гондола, разрез; на фиг. 3- график распределени давлени по на- ружной поверхности гондолы относительно расчетной хорды, проход щей от передней кромки гондолы к задней; на фиг. 4 - график, нормированный по отношению к расчетной хорде и обеспе- чивающий получение распределени давлени ; на фиг. 5 - график радиуса кривизны гондолы, нормированный относительно расчетной хорды; на фиг.6 - передн кромка гондолы; на фиг. 7задн кромка нормированного профил гондолы(пунктиром обозначены обводы и параметры известной гондолы).
Гондола 1 двигател 2 самолета 3 содержит аэродинамический профилиро- ванный кожух, име(р1Щ1Й переднюю аэродинамическую кромку 4, заднюю аэродинамическую кромку 5, аэродинамическую хорду 6, соедин ющую между собой переднюю А и заднюю 5 аэродинамические кромки, и внешнюю аэродинамическую поверхность 7, состо щую из переднего 8, среднего 9 и заднего 10 участков .
Внешн аэродинамическа поверх- ность имеет относительную толщину Т, измер емую в направлении, перпендикул рном аэродинамической хорде 6, равную нулевым значени м на передней А и задней 5 аэродинамических кромках. Радиус кривизны R передней аэродинамической кромки 4 лежит в пределах 0,1-0,5Z длины аэродинамической хорды 6. Максимальна относительна толщина внешней аэродинамической поверхности 7 составл ет 6-10% длины аэродинамической хорды 6 и находитс в точке 11 на границе переднего 8 и среднего 9 участков на рассто нии от передней аэродинамической кромки 4, равном 50-60% длины аэродинамической хорды 6. Граница среднего 9 и заднего 10 участков расположена в точке 12, наход щейс от передней аэродинамической кромки 4 на рассто нии, равно 85% длины аэродинамической хордь 6. Задний участок 10 внешней аэродинамической поверхности 7 имеет хордальны угол с/ , образованный аэродинамической хордой 6 и линией, проход щей через точку 11 максимальной относительной толщины внешней аэродинамической поверхности 7 и заднюю аэродинамическую кромку 5. Величина угла о лежит в пределах 6-11. Задн аэродинамическа кромка 5 имеет угол f, образованный аэродинамической хордой 6 и касательной к заднему участку 10 внещней аэродинамической поверхности 7 в точке задней аэродинамической кромки 5. Величина угла у меньше величины угла of .
Гондола функционирует следующим образом.
Вызываемый свободным потоком воздуха градиент давлени на поверхности гондолы такой, что наружна поверхность капота вентил тора вли ет на расположение места перехода ламинарного пограничного сло в турбулентный . Обычно отрицательный градиент давлени , т.е. градиент давлени , уменьшающегос в направлении течени задерживает переход ламинарного течени в турбулентное. Дл обеспечени возврата давлени к значению давлени в окружающей среде, т.е. в свободном потоке, за отрицательным градиентом давлени должен следовать положительный. В области положительного градиента давлени обтекающий гондолу поток становитс турбулентным , что приводит к увеличению аэродинамического сопротивлени .
На графике (фиг. 3) показано вызываемое свободным потоком воздуха распределение давлени по наружнойповерхности гондолы. Абсцисса представл ет нормированное безразмерное рассто ние Х/С, где С - длина аэродинамической хорды 6; X - рассто ние, измер емое по хорде 6 от передней кромки 4 (фиг. 2). Например передн кромка 4 и задн кромка 5 расположены соответственно при Х/С О и Х/С 1 , что в другом виде можно представить как 0% С и 100% С соответственно. Ордината представл ет давление на поверхности 7 дл каждой точки на оси абсцисс Х/С. Давление может быть выражено , например, в виде коэффициента Ср давлени , определ емого как 2
HPg - P) f V, где P, V и D - соответственно давление, скорость и плотность свободного потока; Рд - стати- ческое давление, измеренное у наруж- ной поверхности гондолы. Давление может быть также представлено в виде Pg/P, где РТ - плотное давление свободного потока.
На графике (фиг. З) пунктирной ли нией показана крива известного распределени коэффициента давлени Ср, соответствующего известной гондоле, а также показана крива распределени Ср с заданной прот женностью участка ламинарного течени в соответствии с насто щим изобретением. Распределени в соответствии с кривой обеспечивает увеличенную по сравнению с известньм распределением прот женность участка ламинарного течени без отрыва пограничного сло и отличаетс непрерывным уменьшением коэффициента Ср на участке от 0% С до точки 11 отрицательного минимума Ср, расположенной дальше 10% С при известном распределении . В данном случае точка 11 минимума Сррасположена между 50-60% С, а предпочтительно на рассто нии примерно 56% С. Кроме того, точка 11 мини- мума СрСоответствует месту максимальной толщины T gi cКрива распределени С р содержит (фиг. З) передний участок 8 отрицательного градиента, где Ср уменьша- етс от положительного значени при 0% С до отрицательного значени при примерно 10% С. Крива имеет средний участок 9 отрицательного градиента, который продолжает передний участок 8 и проходит от примерна 10% до точк 11 минимума Ср при примерно 56%. Средний участок имеет отрицательный градиент с меньпгим, чем у градиента переднего участка 8, модулем. Кроме того, и передний 8, и средний 9 участки вьтуклы по отношению к оси эбс- цисс Х/С.
Термин выпуклый означает, что крива , например второй участок 9, имеет центр радиуса кривизны, расположенный между кривой и осью абсцисс Х/С. Соответственно термин вогнутый означает, что крива имеет центр радиуса кривизны, расположенный с противоположной от оси абсцисс Х/С стороны кривой.
Увеличивать прот женность участка ламинарного обтекани поверхности 7
О 5 0 5 О
5 Q 5
Q
5
гондолы с уменьшенным сопротивлением позвол ет наличие заднего участка 10 полоз™тельного г радиента. Участок 10 проходит примерно от 56 до 100% С и обеспечивает предотвращение отрыва пограничного сло . Более конкретно, примерно при 56% С крива имеет в районе точки 11 минимума Ср переходный участок, на котором наклон, или градиент кривой измен етс от отрицательного значени к положительному. Примерно от 56 до 100% С участок 10 положительного градиента проходит от минимума С р в точке 11 до положительного значени Ср соответственно. В предпочтительном варианте участок 10 положительного градиента вдоль заднего участка 10 вблизи от задней кромки 5 (фиг. 2) снижаетс с умень- шаЬщейс интенсивностью и имеет вогнутый профиль по отношению к оси абсцисс Х/С, который может быть, например , параболическим.
В гондоле (фиг. 2) можно обеспечить ламинарное течение на участке от 0% С до примерно 56% С. Ламинарное течение и св занный с ним низкий коэффициент С трени обеспечивает значительное уменьшение аэродинамического сопротивлени поверхности гондолы при крейсерском полете самолета без отрыва пограничного сло .
Более подробно участок графика (фиг. 4) между 56 и 100% С показан на фиг. 7. Эта область важна тем, что способствует возврату давлени к значению его в окружающем свободном потоке, не способству при этом отрыву пограничного сло . Задний участок 10 имеет хордапьный угол о/, определ емый как угол между хордой 6 и линией, соедин ющей наружную поверхность 7 в месте максимальной толщины с задней кромкой 5. Хор- дальный угол о имеет величину в пределах 6-11°, а предпочтительно около 9. Кроме того, задний участок Ю наружной поверхности 7 имеет угол f задней кромки, образованный между хордой 6 и линией, касательной к наружной поверхности 7 у задней кромки 5. Угол Y меньше хордального угла с и равен примерно 8°.
Claims (1)
- Формула изобретениГондола двигател самолета, имеюща аэродинамический профилированныйкожух, содержащий переднюю аэродинамическую кромку, заднюю аэродинамическую кромку и внешнюю аэродинамическую поверхность, состо щую из переднего , среднего и заднего участков имеющую относительную толщину, измер емую в направлении, перпендикул рном аэродинамической хорде, равную нулевым значени м на передней и задней аэродинамических кромках, отличающа с тем, что, с целью снижени лобового аэродинамического сопротивлени гондолы, радиус кривизны передней аэродинамической кромки имеет величину в пределах от 0,1 до 0,5% длины аэродинамической хорды, максимальна относительна толщина внешней аэродинамической поверхности , лежаща в пределах от 6 до 10% длины аэродинамической хорды, наход ща с на границе переднего и среднего участков, расположенаот передней аэродинамической кромки на рассто нии, лежащем в пределах от 50 до 60% длины аэродинамической хорды, при этом граница среднего и заднего участков расположена от передней аэродинамической кромки на рассто ние, равном 85% длины аэродинамической хорды, причемхордальный угол заднего участка внешней аэродинамической поверхности, образованный аэродинамической хордой и линией, проход щей через точку максимальной относительной толщины внешней аэродинамической поверхности и заднюю аэродинамическую кромку, равен б-П , а величина угла задней аэродинамической кромки, образованного аэродинамической хордой и касатель- ,ной к заднему участку внешней аэродинамической поверхности в точке задней аэродинамической кромки,меньше величины хорд а ль ног о угла заднего участка.Фиг. 7СрюФиг. 5Фиг.6Составитель В. Штыпьков Редактор Н, Тупица Техред м.Дидык Корректор И. МускаЗаказ 1787/58Тираж Л22ВНИИПИ Государственного комитета СССРпо делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушска наб., д, 4/5Фиг.7Подписное
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US43758182A | 1982-10-29 | 1982-10-29 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1391490A3 true SU1391490A3 (ru) | 1988-04-23 |
Family
ID=23737028
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU833652711A SU1391490A3 (ru) | 1982-10-29 | 1983-10-18 | Гондола двигател самолета |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5996462A (ru) |
AU (1) | AU555526B2 (ru) |
CA (1) | CA1209354A (ru) |
CH (1) | CH667434A5 (ru) |
DE (1) | DE3338286A1 (ru) |
GB (1) | GB2128945B (ru) |
IL (1) | IL69906A (ru) |
IT (1) | IT1171783B (ru) |
NL (1) | NL8303716A (ru) |
SE (1) | SE456077B (ru) |
SU (1) | SU1391490A3 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2466910C2 (ru) * | 2007-08-20 | 2012-11-20 | Эрсель | Устройство управления приводами техобслуживания капотов гондолы турбореактивного двигателя |
US9669920B2 (en) | 2009-05-13 | 2017-06-06 | Airbus Operations Gmbh | Casing for a lifting aid |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB2595724B (en) * | 2020-06-05 | 2022-10-05 | Rolls Royce Plc | Nacelle for gas turbine engine and aircraft comprising the same |
FR3116043B1 (fr) * | 2020-11-09 | 2023-04-28 | Safran Aircraft Engines | Entrée d’air de nacelle d’ensemble propulsif d’aéronef pour favoriser une phase d’inversion de poussée |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1211192A (en) * | 1964-07-01 | 1970-11-04 | Gen Electric | Improvements in low drag exhaust nozzle and nacelle arrangement for turbofan engines |
US3765623A (en) * | 1971-10-04 | 1973-10-16 | Mc Donnell Douglas Corp | Air inlet |
US3952971A (en) * | 1971-11-09 | 1976-04-27 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Airfoil shape for flight at subsonic speeds |
IL42041A (en) * | 1972-05-04 | 1977-05-31 | Mc Donnell Douglas Corp | Low drag airfoils and method of designing same |
GB1554713A (en) * | 1975-03-04 | 1979-10-24 | Secr Defence | Wings |
GB1553816A (en) * | 1975-06-12 | 1979-10-10 | Secr Defence | Wings |
DE2712717A1 (de) * | 1977-03-23 | 1978-09-28 | Ver Flugtechnische Werke | Ueberkritisches tragfluegelprofil |
US4209149A (en) * | 1977-12-27 | 1980-06-24 | Boeing Commercial Airplane Company | Contracted inlet for jet engine being transported as cargo |
FR2427249A1 (fr) * | 1978-05-29 | 1979-12-28 | Aerospatiale | Profil de voilure pour aeronef |
CA1185101A (en) * | 1980-03-03 | 1985-04-09 | Daniel J. Lahti | Drag-reducing nacelle |
DE3033101C2 (de) * | 1980-09-03 | 1984-11-22 | Messerschmitt-Bölkow-Blohm GmbH, 8000 München | Anordnung zur Erhöhung der resultierenden Vortriebskraft bei Flugzeugen |
-
1983
- 1983-09-12 AU AU19026/83A patent/AU555526B2/en not_active Ceased
- 1983-10-04 IL IL69906A patent/IL69906A/xx unknown
- 1983-10-07 CA CA000438631A patent/CA1209354A/en not_active Expired
- 1983-10-14 JP JP58191060A patent/JPS5996462A/ja active Granted
- 1983-10-18 SU SU833652711A patent/SU1391490A3/ru active
- 1983-10-21 DE DE19833338286 patent/DE3338286A1/de not_active Ceased
- 1983-10-21 CH CH5734/83A patent/CH667434A5/de not_active IP Right Cessation
- 1983-10-24 GB GB08328400A patent/GB2128945B/en not_active Expired
- 1983-10-27 IT IT23478/83A patent/IT1171783B/it active
- 1983-10-27 SE SE8305904A patent/SE456077B/sv not_active IP Right Cessation
- 1983-10-28 NL NL8303716A patent/NL8303716A/nl not_active Application Discontinuation
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Патент US № 3533237, кл. 60-226, 1970. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2466910C2 (ru) * | 2007-08-20 | 2012-11-20 | Эрсель | Устройство управления приводами техобслуживания капотов гондолы турбореактивного двигателя |
US9669920B2 (en) | 2009-05-13 | 2017-06-06 | Airbus Operations Gmbh | Casing for a lifting aid |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL8303716A (nl) | 1984-05-16 |
IL69906A0 (en) | 1984-01-31 |
CA1209354A (en) | 1986-08-12 |
GB2128945B (en) | 1986-03-26 |
JPS5996462A (ja) | 1984-06-02 |
AU555526B2 (en) | 1986-09-25 |
GB2128945A (en) | 1984-05-10 |
SE8305904D0 (sv) | 1983-10-27 |
SE456077B (sv) | 1988-09-05 |
IL69906A (en) | 1990-04-29 |
GB8328400D0 (en) | 1983-11-23 |
IT8323478A0 (it) | 1983-10-27 |
IT1171783B (it) | 1987-06-10 |
SE8305904L (sv) | 1984-04-30 |
CH667434A5 (de) | 1988-10-14 |
JPH0344221B2 (ru) | 1991-07-05 |
AU1902683A (en) | 1984-05-03 |
DE3338286A1 (de) | 1984-05-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4220171A (en) | Curved centerline air intake for a gas turbine engine | |
US4449683A (en) | Aerodynamically contoured, low drag wing engine and engine nacelle combination | |
AU599974B2 (en) | Bodies with reduced surface drag | |
US6293494B1 (en) | Aircraft air inlet with airflow guide to prevent flow separation | |
KR20000064759A (ko) | 경계층 공기의 흐름을 변경하는 시스템 및 방법 | |
US5037044A (en) | Aerodynamic or hydrodynamic surfaces | |
GB2259115A (en) | Aircraft engine nacelle profile | |
US4799633A (en) | Laminar flow necelle | |
SU1391490A3 (ru) | Гондола двигател самолета | |
Capone | Investigation of axisymmetric and nonaxisymmetric nozzles installed on a 0.10 scale F-18 prototype airplane model | |
Beckwith et al. | Free stream noise and transition measurements in a Mach 3.5 pilot quiet tunnel | |
GB2259114A (en) | Aircraft engine nacelle profile | |
Selig | The design of airfoils at low Reynolds numbers | |
JPS5888499A (ja) | 陸上車輛用フアンのエ−ロフオイル | |
Douglass | Aerodynamic installation of high-bypass-ratio fan engines | |
Sears et al. | Flight Determination of Drag and Pressure Recovery of a Nose Inlet of Parabolic Profile at Mach Numbers From 0.8 to 1.7 | |
Ingraldi et al. | Interference effects of very high bypass ratio nacelle installations on a low-wing transport | |
Anderson et al. | Investigation of an NACA Submerged Inlet at Mach Numbers from 1.17 to 1.99 | |
Potonides | Development of an inlet for a tilt nacelle subsonic V/STOL aircraft | |
Elsaadawy et al. | Effect of propeller slipstream on heat-exchanger installations at low Reynolds number | |
Roesch | Aerodynamic Design of the Aerospatiale SA 365N Dauphin 2 Helicopter | |
Bingham | Investigation at Transonic Speeds of Aerodynamic Characteristics of an Unswept Semielliptical Air Inlet in the Root of a 45© Sweptback Wing | |
Borst | Propeller Performance and Design as Influenced by the installation | |
Walsh | Flow Field Survey Near the Rotational Plane of an Advanced Design Propeller on a JetStar Airplane | |
Spaid et al. | Boundary-layer and wake measurements on a swept, circulation-controlwing |