SU1348328A1 - Method of separating mixtures of light saturated hydrocarbons - Google Patents

Method of separating mixtures of light saturated hydrocarbons Download PDF

Info

Publication number
SU1348328A1
SU1348328A1 SU853989523A SU3989523A SU1348328A1 SU 1348328 A1 SU1348328 A1 SU 1348328A1 SU 853989523 A SU853989523 A SU 853989523A SU 3989523 A SU3989523 A SU 3989523A SU 1348328 A1 SU1348328 A1 SU 1348328A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
kmol
column
mixing
propane
product
Prior art date
Application number
SU853989523A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Мунавар Гумерович Ибрагимов
Ольга Владимировна Газеева
Анастасия Александровна Лебедева
Борис Николаевич Матюшко
Юрий Петрович Копылов
Людмила Николаевна Шабалина
Тамара Гиоргиевна Горнова
Николай Александрович Семенов
Original Assignee
Всесоюзный научно-исследовательский институт углеводородного сырья
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Всесоюзный научно-исследовательский институт углеводородного сырья filed Critical Всесоюзный научно-исследовательский институт углеводородного сырья
Priority to SU853989523A priority Critical patent/SU1348328A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU1348328A1 publication Critical patent/SU1348328A1/en

Links

Landscapes

  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

Изобретение относитс  к нефтехимии , в частности к разделению смесей легких предельных углеводородов (УБ). Цель изобретени  - снижение энергозатрат. Разделение смесей УВ провод т ректификацией в колонне де- этанпзации со смешением паров головного продукта (ГП) с жидкой углеводородной фракцией (часть исходной смеси в Количестве 0,35-1,0 кмоль на кмошт ГП колонны деэтанизации); частичной конденсацией продукта смеше- 1П1 ; возвращением сконденсированной части в колонну деэтанизации в качестве флегмы; подачей кубового продукта на ректификацию в колонну де- пропанизации с получением головной пропансодержащей фракции и бутансо- держащей фракции в В1ще кубового продукта. Предпочтительно на смешение с ГП колонны деэтанизации подают исходн то смесь в количестве 0,5- 0,65 кмоль/кмоль ГП. При сохранении степени дезтанизации 1,24% обеспечиваетс  высокий отбор от потенциала пропана 93,9% при снижении энергозатрат на проведение процесса в сравнении с известным способом на 18,2%. 1 з.п. ф-лы, 1 ил., 17 табл. С 5 (Л 00 00 СО N5 00The invention relates to petrochemistry, in particular to the separation of mixtures of light saturated hydrocarbons (UB). The purpose of the invention is to reduce energy consumption. Separation of HC mixtures is carried out by distillation in a de-ethanization column with mixing the vapor of the main product (HH) with a liquid hydrocarbon fraction (part of the initial mixture in the Amount of 0.35-1.0 kmol per km of HH of the de-ethanization column); partial condensation of the product mixture - 1P1; the return of the condensed part to the column of de-ethanization as reflux; by feeding the bottom product for rectification into the depropanization column to obtain the head propane-containing fraction and the butane-containing fraction in B1 than the bottom product. Preferably, the mixture in the amount of 0.5-0.65 kmol / kmol HP is supplied to the mixture in the amount of 0.5-0.65 kmol / kmol of the initial mixture. While maintaining the degree of dethanization of 1.24%, a high extraction from the propane potential of 93.9% is achieved while the energy consumption for the process is reduced in comparison with the known method by 18.2%. 1 hp f-ly, 1 ill., 17 tab. C 5 (L 00 00 CO N5 00

Description

1 one

Изобретение относитс  к способам разделени  смесей легких предельных углеводородов, полученных при стабилизации нестабильных бензинов установок пр мой перегонки нефти и каталитического риформинга путем ректификации , и может быть использовано в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности.The invention relates to methods for separating light saturated hydrocarbon mixtures obtained by stabilizing unstable gasolines of direct distillation and catalytic reforming by distillation, and can be used in the refining and petrochemical industries.

Цель изобретени  - снижение энергозатрат .The purpose of the invention is to reduce energy consumption.

На чертеже представлена схема осуществлени  предлагаемого способа. Исходное сырье 1, состо щее из смеси головок стабилизации нестабильных бензинов установок первичной переработки нефти и каталитического риформинга , поступает в сырьевую емкость 2. Из емкости 2 насосом 3 часть сырь  по линии 4 подаетс  в середину ректиЛикационной колонны-деэтанизато ра 5, друга  часть сырь  по линии 6 подаетс  тем же насосом на смешение с паровым потоком 7 верха ректификационной колонны 5, полученна  смесь поступает в холодильник-конденсатор 8, затем в рефлюксную емкость 9, где несконденсировавшийс  этансодержащий газ по линии 10 подаетс  в топливную сеть, а конденсат по линии 11 поступает на орошение в колонну 5. Режим в колонне поддерживают такой, чтобы кубовый продукт 12 колонны 5 был достаточно очищен от этана, а несконденсированные газы 10 содержали пропана не более 10% от содержани  его р исходном сырье. При этом температура конденсации составл ет не менее 45- . Кубовый продукт 12 деэтаниза- тора поступает на ректификацию в ко- лонну-депропанизатор 13, где сверху колонны по линии 14 удал етс  пропа- нова  фракци , а снизу по линии 15 - бутанова  фракци .The drawing shows the implementation of the proposed method. The feedstock 1, consisting of a mixture of heads for the stabilization of unstable gasoline plants for primary oil refining and catalytic reforming, enters the raw material tank 2. From the tank 2 by pump 3, part of the raw material through line 4 is fed into the middle of the rectifying column-deethanizer 5, the other part of the raw material line 6 is supplied by the same pump to mix with the steam stream 7 at the top of the distillation column 5, the resulting mixture enters the cooler-condenser 8, then into the reflux tank 9, where the uncondensed ethane-containing gas flows 10 is supplied to the fuel system, and condensate through line 11 is fed to the column 5 for irrigation. The mode in the column is maintained so that the bottom product 12 of column 5 is sufficiently purified from ethane, and uncondensed gases 10 contain propane not more than 10% of its content p raw materials. The condensation temperature is not less than 45 °. The bottom product 12 of the deethanizer is fed to the distillation in the depropanizer column 13, where the propane fraction is removed from the top of the column through line 14, and the butane fraction from the bottom through line 15.

Пример 1. В качестве исходной смеси, подвергаемой разделению, вз та смесь головок стабилизации установок первичной переработки нефти и каталитического риформинга.Example 1. A mixture of heads for the stabilization of primary oil refining and catalytic reforming units was taken as the initial mixture to be separated.

В табл.1 приведены данные по параметрам технологического пронесса колонны-деэтанизатора 5, в табл.2 и 3 - материальный баланс разделени  смеси в деэтанизаторе по изобретению в табл.4 и 5 - по известному способу в табл. 6 даны сравнительные показатели энергетических и приведенных затрат по изобретению и известномуTable 1 presents data on the parameters of the technological flow of the column-deethanizer 5, in table 2 and 3 the material balance of the separation of the mixture in the de-ethanizer according to the invention in table 4 and 5 - according to a known method in table. 6 shows the comparative indicators of the energy and reduced costs of the invention and the known

483282483282

способу дл  сравнени . Расчеты выполн лись на ЭВМ ЕС-1033 с использованием вычислительной системы имитационного моделировани  и анализа химико-технологических производств.method for comparison. The calculations were performed on an EC-1033 computer using a computer system of simulation modeling and analysis of chemical-technological production.

Из данных табл.6 видно, что при равной степени деэтанизации сырь  (1,24%) и одинаковых отборах пропанаFrom the data of table 6 it can be seen that with an equal degree of de-ethanization of raw materials (1.24%) and the same selections of propane

0 от потенциала (95%) расход тепла в кип тильник и сьем тепла в холодильнике значительно ниже, чем в известном способе. Из данных табл.6 также видно, что наиболее оптимальным соот15 ношением между подаваемым на смешение количеством жидкого потока и парового потока  вл етс  О,5-0,65 кмоль жидкости на 1 кмош пара. Снижение соотношени  между потоком жидкости0 of the potential (95%) heat consumption in the boiler and heat removal in the refrigerator is much lower than in the known method. It is also seen from the data of Table 6 that the most optimal ratio between the amount of the liquid stream and the vapor stream supplied to the mixture is 0-0-0.65 kmol of liquid per kmh of steam. Reduced ratio between fluid flow

20 и пара подаваемого на смешение сни-- жает отбор пропана от потенциала.20 and the pair supplied for mixing reduces the extraction of propane from the potential.

В табл. .7, 8 и 9 пp шeдeны режимные показатели и материальные балансы работы пропановой колонны 13.In tab. .7, 8, and 9 reports of regime indicators and material balances of the propane column operation 13.

25 П р и м е р 2. Процесс разделени  сырь  того же состава, что и в примере I, осуществл ют так же как в примере 1, но на смешение с головным продуктом 7 колонны деэтанизации 525 PRI mme R 2. The process of separation of raw materials of the same composition as in Example I is carried out as in Example 1, but mixed with the head product 7 of the deethanization column 5

30 подают исходный поток в количестве I кмоль на 1 кмоль. Показатели режима , а также материальные балансы де- зтзЕшзатора 5 и депропанизатора 13 по изобретению представлены в табл.30 serves the initial flow in the amount of I kmol per kmol. The characteristics of the regime, as well as the material balances of desuppler 5 and depropanizer 13 according to the invention, are presented in table.

35 0-13.35 0-13.

Из табл. 10-13 видно, что при степени деэтанизации 1,24% и отборе от потенциала пропана равномFrom tab. 10-13 it is seen that with the degree of deethanization of 1.24% and the selection from the propane potential equal to

40 95,7% получаетс  голов}юй продукт ко- лон}гы 13, отвечающий требовани м ГОСТ 20448-80 на бытовой газ. Из табл.6 видно, что экономи  энергозатрат в данном случае в сравнении с40 95.7% is obtained of heads} of the product of a colon} of 13 and meets the requirements of GOST 20448-80 for household gas. From table 6 it can be seen that energy saving in this case in comparison with

g известным способом составл ет 12,8%.g in a known manner is 12.8%.

Приме р 3. Процесс провод т аналогично описанному в примере 1, но при подаче исходной смеси на смешение с головных продуктом колонны 5Example 3. The process is carried out as described in example 1, but when applying the initial mixture for mixing with the head product of the column 5

gQ и количестве 0,65 кмоль/кмоль. Режимные показатели работы колон 5 и 13 и их материальные балансы представлены в табл.14-17. Из табл.14-17 видно, что при сохранении степени десц этанизации 1,24% обеспечиваетс  высо- кий отбор от потенциала пропана (93,9%) при снижении энергозатрат на проведение процесса в сравнении с известным способом на 18,2% (табл.6).gQ and the amount of 0.65 kmol / kmol. The operational performance of columns 5 and 13 and their material balances are presented in table 14-17. From Tables 14-17 it is clear that while maintaining the degree of desan of ethanization of 1.24%, there is a high selection from the propane potential (93.9%) while reducing the energy consumption for carrying out the process in comparison with the known method by 18.2% (Table .6).

формула изобретени invention formula

Claims (2)

1. Способ разделени  смесей легких предельных углеводородов путем ректификации в колонне деэтанизации со смешением паров головного продукта с жидкой углеводородной фракцией, частичной конденсацией продукта смешени , возвращением сконденсированной части в колонну деэтанизации в качестве флегмы, подачи кубового про дукта на ректификацию в колонну де- пропанизации с получением головной пропансодержащей фракции и бутансоТ а б л и ц а 11. A method for separating mixtures of light saturated hydrocarbons by distillation in a de-ethanization column with mixing vapors of the head product with a liquid hydrocarbon fraction, partial condensation of the mixing product, returning the condensed part to the de-ethanization column as reflux, feeding the bottom product for rectification into a depropanization column with obtaining the head propane-containing fraction and butanotobalb 1 Основные показатели технологического режима деэтанизатора 5The main indicators of the technological mode deethanizer 5 27272727 50505050 50995099 58645864 63726372 9910199101 48484848 30303030 А8328 A8328 держащей фракции в виде кубового продукта , отличающийс  тем, что, с целью снижени  энергозатрат, в качестве жидкой углеводородной фракции используют часть исходной смеси в количестве О, 35-1,0 кмоль/ /кмоль головного ПРОДУКТА колонны деэтанизации.a holding fraction in the form of a bottom product, characterized in that, in order to reduce energy consumption, a portion of the original mixture in an amount of 35-1.0 kmol / / kmol of the HEAD PRODUCT is used as the hydrocarbon fraction. 02. Способ поп.1,отличающ и и с   тем, что на смешение с головным продуктом колонны деэтанизации подают исходную смесь в количестве 0,5-0,65 кмоль/кмоль головного про- 15 дукта.02. The method of pop. 1, which is also distinguished by the fact that the initial mixture is fed in the amount of 0.5-0.65 kmol / kmol of the head product of the 15th product for mixing with the head product of the deethanization column. Материальный баланс деэтанизатора 5 по изобретению при соотношении смешивающихс  потоков 0,35 кмоль на 1 кмоль паров верхаThe material balance of the de-ethanizer 5 according to the invention with a mixing flow ratio of 0.35 kmol per 1 kmol of top vapor ТаблнцаЗTable3 Матвриаль ыЛ валанс смешени  части сырь  с парами верха по изобретению при соотношении потоко  0,35 кмольMatvrial SIL is the mixing of a part of the raw material with the vapors of the top according to the invention with a flow ratio of 0.35 kmol на I кмоль паров верхаon I kmol vapors of top Таблица 2table 2 713483288713483288 Таблица 4 Материальный баланс деэтанизатора по известному способуTable 4 The material balance of de-ethanizer by a known method 3,04 404,47 3997,83 2515,44 5868,4 694,92 183,33 1.13 13668,563.04 404.47 3997.83 2515.44 5868.4 694.92 183.33 1.13 13668.56 0,02 2,96 29,25 18,40 42,93 5,09 1,34 0,01 100,00.02 2.96 29.25 18.40 42.93 5.09 1.34 0.01 100.0 31,651,5631,651,56 427,4121,12427,4121.12 1346,8466,551346,8466,55 172,168,51172,168,51 45,542,2545.542.25 0,280,010,280,01 2023,84100,02023,84100.0 Таблнав STablnav S МатериальнъЛ баланс смешени  рецикла пропановой колонны с парами верха по известному способу соотноше ин потоков 0,35 кмоль на 1 кмогл паров верхаThe material balance of mixing recycling of the propane column with the upper vapors according to a method known as the ratio of inlet flows is 0.35 kmol per 1 kmogl of top vapor Рецикл на смепение с парами верхаTop pair recycle кг/чкмоль/чмас.Хkg / cmol / hms.X Пары верха бюток Т)Couples top butok T) г/чкмоль/ч j мас.Хкг/чg / cmol / h j wt. Hkg / h Сухой гDry g кг/чkg / h - - 31.650.7231.650.72 427.417.37427.417.37 1346.8423.221346.8423.22 172.162.39172.162.39 45.540.6345.540.63 0.280.000.280.00 2023.8834.332023.8834.33 3.940.253.940.25 1124.0637.471124.0637.47 1.56 1828.3141.551.56 1828.3141.55 21.12 420.447.3521.12 420.447.35 66.35 635.5110.9566.35 635.5110.95 8,51 39.540.558.51 39.540.55 2.25 9.860.14 0.012.25 9.860.14 0.01 100.0 4061.6698.09100.0 4061.6698.09 0,451 ,0848,510,320,451, 0848,510,32 27,413840,6125,5927,413840,6125,59 5,412905,0119,365,412905,0119,36 13,687120,647,4613.687120,647.46 0,8861,855,740.8861,855,74 0,1227,861,520,1227,861,52 1,410,011,410,01 100,015005,86100,0100,015005,86100.0 Орошение колонны 6 кг/чмас.ХIrrigation of a column of 6 kg / chmas.kh 3.040,403.040.40 3.55.9651.803.55.9651.80 188,8727,41188,8727,41 37.845.4137.845.41 94,6413,6894.6413.68 5,230.85,230.8 1.010.11.010.1 686.59100.0686.59100.0 0.900.020.900.02 768.1014.2Э768.1014.2E 1671.0930.951671.0930.95 810.0115.00810.0115.00 1887.7134,961887.7134,96 206,473.82206,473.82 54.391.0154.391.01 0.280,010.280.01 5398.95100.05398.95100.0 Отбор Cj от потенциала , мае. %The selection of Cj from potential, May. % Степень деэтаниэа- ции, мас.%The degree of deethanation, wt.% Расход тепла, ккал/ч:Heat consumption, kcal / h: подаваемого в кип тильникsupplied to the boiler отводимого в холодильникеrefrigerated Суммарные энергозатраты , кВт/чTotal energy consumption, kW / h 9292 1,241.24 93,993.9 1,241.24 95,795.7 90,490.4 1,24 1,241.24 1.24 444,43 432,56 460,39 462,0444.43 432.56 460.39 462.0 95,095.0 1.241.24 697000 679000 720500 589000 825000697,000 679,000 720,500 589,000 825,000 198000 182000 233000 245000 295500198,000 182,000 233,000 245,000 295500 528,0528.0 Таблица7Table7 Основные показатели технологического режима колонны 13The main indicators of the technological mode of the column 13 Давление в колонне , атаPressure in the column, ata Температура, С сырь  на тарелку питани Temperature, raw material on a plate of food верха колонныtop of the column кубаCuba орошени  Число тарелок Флегмовое числоirrigation Number of plates Reflux 93,993.9 95,795.7 90,490.4 95,095.0 1,241.24 1,24 1,241.24 1.24 1.241.24 528,0528.0 17,517,517,517,5 Материальный баланс пропановой колонны 13 по изобретениюThe material balance of the propane column 13 according to the invention Таблица 9 Материальный баланс пропановой колонны 13 по известному способу Table 9 The material balance of propane column 13 by a known method 131348328 131348328 Таблица 10Table 10 Основные показатели технологического режима при соотношении смешиваемых потоков 1 кмоль на 1 кмоль паров верхаThe main indicators of the technological mode with a mixed flow ratio of 1 kmol per 1 kmol of top vapor Давление в колонне,Pressure in the column ата27ata27 Температура, СTemperature, C сырь  на тарелку питани 50raw materials on a plate of food 50 сырь  на смешеМатериальный баланс деэтанизатора 5 по иэовретению при соотноraw material on the mixMaterial balance of the de-ethanizer 5 according to the design at 1 кмоль паров верха1 kmol of top vapor 17,517.5 6565 Т а б л и а а IIT a b l and a a II оенин смешиваемых потоков I кмоль наOenin mixed flows I kmol on Тавлица 12Tavlitsa 12 Натеркатшный баланс смешени  части сырь  дезтанизатора 5 с парами верха при соотношении смеииваемых потоков I кмоль кмо.ть паров верхаTricky balance of mixing part of the raw material of the detanizer 5 with the top pairs at a ratio of bleed flows of I kmol kmo of top fumes Материальный баланс пропановой колонны 13Material balance propane column 13 48,040,3748,040,37 3826,1229,313826,1229.31 2515,119,272515,119,27 5788,8644,345788,8644.34 691,745,30691,745.30 182,661,40182,661.40 1,360,011,360.01 13053,88100,013053,88100,0 Таблица 13Table 13 71348328 71348328 Таблица 14Table 14 Основные показатели технологического режима при соотношении смешиваемых потоков 0,65 кмоль на 1 кмоль паров верхаThe main indicators of the technological mode with a mixed flow ratio of 0.65 kmol per 1 kmol of top vapor Давление в колонне, а таThe pressure in the column, and that Температура, С сырь  на тарелкуTemperature, raw material on a plate Материальный баланс деэтанизатора 5Material balance of deethanizer 5 1,130,021,130.02 121,262,96121,262.96 1199,1929,251199.1929.25 754,9318,-40754.9318, -40 1760,8742,931760,8742,93 207,905,09207,905.09 55,IZ1,34 0,42 0,0155, IZ1.34 0.42 0.01 4100,82100,04100,82100.0 2727 17.517.5 Таблица 15Table 15 Материальный валанс смешени  сырь  с парами верха деэтанизатора при соотношении 0,65 гмоль на I кмоль паров верхаMaterial valence of mixing the raw material with the vapors of the top of the de-ethanizer at a ratio of 0.65 gmol per I kmol vapors of the top Материальный баланс колонны 13The material balance of the column 13 46,610,3646,610,36 3753,0629,003753.0629.00 2471,А619,092471, A619.09 5793,8844,775793,8844,77 691,675,35691,675.35 182,771,41182,771,41 1,410,021,410.02 12940,86100,012940,86100.0 Таблица 16Table 16 Таблица 17Table 17
SU853989523A 1985-12-16 1985-12-16 Method of separating mixtures of light saturated hydrocarbons SU1348328A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU853989523A SU1348328A1 (en) 1985-12-16 1985-12-16 Method of separating mixtures of light saturated hydrocarbons

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU853989523A SU1348328A1 (en) 1985-12-16 1985-12-16 Method of separating mixtures of light saturated hydrocarbons

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1348328A1 true SU1348328A1 (en) 1987-10-30

Family

ID=21209830

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU853989523A SU1348328A1 (en) 1985-12-16 1985-12-16 Method of separating mixtures of light saturated hydrocarbons

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1348328A1 (en)

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Александров И.А. Перегонка и ректификаци в нефтепереработке. М.: Хими , 1981, с.282-283. За вка FR № 2481247, кл. С 07 С 9/08, 1981. *

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US2471134A (en) Fractionation apparatus
EP0557396B1 (en) Sequence for separating propylene from cracked gases
US4072604A (en) Process to separate hydrocarbons from gas streams
US3996305A (en) Fractionation of aromatic streams
US20040211703A1 (en) Process and apparatus for recovering olefins
KR102374392B1 (en) Process for converting hydrocarbons into olefins
MX2007015770A (en) Process for making xylene isomer using a deheptanizer with a side draw recycle.
US20030149322A1 (en) Process of producing C2 and C3 olefins from hydrocarbons
US4419188A (en) Thermally coupled extractive distillation process
NO166406B (en) PROCEDURE FOR CONVERSION OF HYDROCARBONES.
TWI841660B (en) Process for removing polyunsaturated hydrocarbons from c4 hydrocarbon streams in the presence of mercaptans, disulfides and c5 hydrocarbons
US5851383A (en) Process for thioetherification and selective hydrogenation of light olefins
NO175855B (en)
EP0130672B1 (en) Sorption fractionation process for olefin separation
US5759386A (en) Process for thioetherification and selective hydrogenation of light hydrocarbons
RU2139844C1 (en) Method of preparing aromatic hydrocarbons from casting-head gas
SU1348328A1 (en) Method of separating mixtures of light saturated hydrocarbons
CA1217449A (en) Recovery of a conjugated diolefin and/or an olefin from a c.sub.4- or c.sub.5-hydrocarbon mixture
US4115208A (en) Recovery of styrene from cracked hydrocarbon fractions
WO2022207054A2 (en) Integrated de-propanizer and de-butanizer tower
JPS6230173B2 (en)
US2293241A (en) Refining petroleum oils
US1960206A (en) Process for the production of motor fuels
US3907669A (en) Separation process with reduced energy consumption
RU2788947C1 (en) Method for obtaining aromatic hydrocarbons from a wide fraction of light hydrocarbons in the gas phase