SU1318358A1 - Apparatus for soldering with magnetically-controlled arc in vacuum - Google Patents
Apparatus for soldering with magnetically-controlled arc in vacuum Download PDFInfo
- Publication number
- SU1318358A1 SU1318358A1 SU853973280A SU3973280A SU1318358A1 SU 1318358 A1 SU1318358 A1 SU 1318358A1 SU 853973280 A SU853973280 A SU 853973280A SU 3973280 A SU3973280 A SU 3973280A SU 1318358 A1 SU1318358 A1 SU 1318358A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- arc
- burner
- vacuum
- magnetic
- heating
- Prior art date
Links
Landscapes
- Plasma Technology (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к устройствам дл обработки магнитоуправл е- мой дугой, в частности к устройствам магнитного управлени дугой дл осуществлени локального нагрева зоны Воао пайки при получении неразъемного сет единени , преимущественно используемого дл упрочнени и восстановлени рабочих лопаток газотурбинных двигателей и установок. Цель изобретени - повышение равномерности прогрева па емого соединени путем управлени распределением удельного теплового потока в зоне нагрева дуги в диффузной форме на токах менее 50 А. При возбуждении дугового разр да с полым катодом в вакууме на электромагнитную катушку 9 подают посто нный ток. Протекание тока в катушке 9 создает аксиально-симметричное неодно-, родное магнитное поле, которое, воздейству в основном на прикатодную . область столба дуги, сжимает его. Конструкци устройства позвол ет осуществл ть двухкоординатное сканирование столба диффузионного дугового разр да с полым катодом в вакууме на токах 20-50 А и получать зону нагрева любой конфигурации с требуемым распределением удельного теплового потока в ней, 1 ил. . I сл :о :л эоThe invention relates to a device for treating a magnetically controlled arc, in particular, devices for magnetically controlling an arc for carrying out local heating of the zone of soldering in obtaining an all-in-one network, mainly used for strengthening and restoring the blades of gas turbine engines and installations. The purpose of the invention is to increase the uniformity of heating of a burned compound by controlling the distribution of specific heat flux in the arc heating zone in a diffuse form at currents less than 50 A. When the arc discharge with a hollow cathode in vacuum is excited, a direct current is applied to the electromagnetic coil 9. The flow of current in the coil 9 creates an axially symmetric non-, native magnetic field, which, affecting mainly the cathode. the area of the arc column compresses it. The device design allows two-coordinate scanning of a diffusion arc discharge column with a hollow cathode in a vacuum at currents of 20-50 A and obtain a heating zone of any configuration with the required distribution of specific heat flux in it, 1 sludge. . I cl: o: l eo
Description
10ten
Изобретение относитс к устройствам дл обработки магнитоуправл емой дугой, в частности к устройствам магнитного управлени дугой дл осуществлени локального нагрева зоны пай- е ки при получении неразъемного соединени , преимущественно используемого дл упрочнени и восстановлени рабочих лопаток газотурбинных двигателей и установок.The invention relates to devices for treating a magnetically controlled arc, in particular, magnetic arc control devices for local heating of the soldering zone in obtaining a permanent connection, mainly used for strengthening and restoring the working blades of gas turbine engines and installations.
Цель изобретени - повышение равномерности прогрева па емого соединени путем управлени распределением удельного теплового потока в зоне нагрева дуги в диффузной форме на токах менее 50 А.The purpose of the invention is to improve the uniformity of heating of a burned compound by controlling the distribution of the specific heat flux in the heating zone of the arc in diffuse form at currents less than 50 A.
На чертеже изображено устройство, разрез. The drawing shows the device section.
Устройство дл пайки магнитоуправл емой дугой в вакууме содержит горелку 1 с полым неплав щимс катодом 2 и установленную на горелке 1 электромагнитную систему 3. Электромагнитна , система 3 содержит водоохлажt5A device for soldering a magnetically controlled arc in vacuum contains a burner 1 with a hollow non-melting cathode 2 and an electromagnetic system 3 mounted on the burner 1. Electromagnetic, system 3 contains water-cooling5
2020
кул рных плоскост х, линией пересечени которых вл етс центральна ось горелки 1, позвол ет с помощью двух пар полюсных наконечников создавать два поперечных взаимно перпендикул рных скрещенных магнитных пол . Пара, катушек 8 управлени ,предназначенных дл создани поперечного магнитного пол , надеты на стержни 5 магнитопро- вода и соединена между собой последовательно с суммированием магнитных потоков. Втора пара катушек управлени установлена таким же образом на другом магнитопроводе. Дл обеспечени независимого управлени двум взаимно перпендикул рными поперечны - ми пол ми магнитопроводы электрически и магнитно изолированы один от другого. Стержни 5 магнитопровода и перекладина 6 выполнены из магнито- м гкого материала, а соединение их между собой без зазоров приводит к уменьшению магнитного сопротивлени COOL PLANES, the intersection line of which is the central axis of the burner 1, allow using two pairs of pole pieces to create two transverse mutually perpendicular crossed magnetic fields. A pair of control coils 8 for creating a transverse magnetic field is worn on the rods 5 of the magnetic conductor and interconnected in series with the summation of the magnetic fluxes. A second pair of control coils is mounted in the same way on another magnetic circuit. To provide independent control of two mutually perpendicular transverse fields, the magnetic cores are electrically and magnetically insulated from one another. The cores 5 of the magnetic core and the crossbar 6 are made of a magnetic material, and their connection with each other without gaps leads to a decrease in the magnetic resistance
30thirty
магнитопровода и способствует эффек- даемую рубашку 4 кольцевой формы, два 5 тивной передаче магнитного потока по- П-образных магнитопровода, каждый из них имеет два параллельных стержн 5, к верхним концам которых прикреплена перекладина 6 с помощью двух гаек 7, а нижние концы, вл ющиес полюсными наконечниками, ниже выходного торца полого катода 2 отогнуты в : направлении к центральной оси горелки и под пр мым углом к ней, а также катушки 8 управлени , надетые на стержни 5 магнитопроводов и опирающиес на водоохлаждаемую рубашку 4, и электромагнитную катушку 9, установленную на горелке 1 внутри П-образных магнитопроводов. Электромагнитна катушка 9 помещена в ферромагнитный кожух 10, выполненный с коль- цевьм отверстием,, через которое выступает часть электромагнитной катушки 9, котора расположена относительно рабочего торца горелки со ступенчатым кольцевым зазором.magnetic circuit and contributes to the effective shirt 4 ring shape, two 5 effective transmission of magnetic flux U-shaped magnetic cores, each of them has two parallel rods 5, to the upper ends of which is attached the crossbar 6 with two nuts 7, and the lower ends, pole tips, below the output end of the hollow cathode 2, are bent in: direction to the central axis of the burner and at a right angle to it, as well as control coils 8, mounted on rods 5 of magnetic cores and resting on water-cooled jacket 4, and a magnetic coil 9 mounted on the burner 1 inside the U-shaped magnetic circuits. The electromagnetic coil 9 is placed in a ferromagnetic housing 10, made with an annular hole, through which a part of the electromagnetic coil 9 protrudes, which is located relative to the working end of the burner with a stepped annular gap.
люсными наконечниками в зону дуги.lug tips in the arc zone.
Помещение электромагнитной катушки 9 в ферромагнитный кожух 10 исключает вли ние ее магнитного-пол рассе ни на магнитные потоки катушек 8 управлени , а подбор ширины кольцевого отверсти в кожухе 10 дает возможность создавать аксиально-симметричное неоднородное магнитное поле, действуог ющее наиболее эффективно на столб дуги в прикатодной области. При этом величины продольной и поперечной составл ющих пол на уровне воздействи поперечных магнитных полей сведены кThe placement of the electromagnetic coil 9 in the ferromagnetic housing 10 eliminates the influence of its magnetic field scattered on the magnetic fluxes of the control coils 8, and the selection of the width of the annular opening in the housing 10 makes it possible to create an axially symmetric non-uniform magnetic field acting most effectively on the arc column near-cathode area. The values of the longitudinal and transverse components of the field at the level of exposure to transverse magnetic fields are reduced to
4Q минимуму, что практически не приводит к искажению формы и симметричности распределени их относительно центральной оси горелки 1.4Q minimum, which practically does not distort the shape and symmetry of their distribution with respect to the central axis of the burner 1.
4545
Устройство работает следующим образом .The device works as follows.
В вакуумной камере создают разрежение пор дка (1-1-10 )Па. При возбуждении дугового разр да с полым катодом в вакууме на. электромагнитную катушку 9 подают посто нный ток. Протекание тока в катушке 9 создает аксиально-симметричное неоднородное магнитное поле, которое, воздейству , в основном, на п рикатодную область столба дуги, сжимает его. При этом диаметр дуги на уровне воздействи поперечных магнитных полей становитс соизмеримым с диаметром полюсных наМежду перекладиной 6 и электромагнитной катушкой 9 вставлена распорна втулка 11 дл предотвращени ее перемещени по высоте горелки 1. Перекладина 1 2 другого П-рбразного магнитопровода опираетс на изолирующую втулку 13, предназначенную дл креплени электромагнитной системы 3 с помощью фиксирующего винта 14 к горелке 1.In the vacuum chamber create a vacuum of the order of (1-1-10) Pa. When an arc discharge is excited with a hollow cathode in a vacuum. electromagnetic coil 9 is supplied with direct current. The flow of current in the coil 9 creates an axially symmetric non-uniform magnetic field, which, acting mainly on the cycloidal region of the arc column, compresses it. At the same time, the arc diameter at the level of transverse magnetic fields becomes comparable with the pole diameter at the center of the crossbar 6 and the electromagnetic coil 9, the spacer sleeve 11 is inserted to prevent it from moving along the height of the burner 1. The crossbar 1 2 of another P-type magnetic conductor rests on an insulating sleeve 13 designed for fastening the electromagnetic system 3 using the fixing screw 14 to the burner 1.
Расположение двух П-образных магнитопроводов в двух взаимно перпендиThe arrangement of two U-shaped magnetic circuits in two mutually perpendiculars
кул рных плоскост х, линией пересечени которых вл етс центральна ось горелки 1, позвол ет с помощью двух пар полюсных наконечников создавать два поперечных взаимно перпендикул рных скрещенных магнитных пол . Пара, катушек 8 управлени ,предназначенных дл создани поперечного магнитного пол , надеты на стержни 5 магнитопро- вода и соединена между собой последовательно с суммированием магнитных потоков. Втора пара катушек управлени установлена таким же образом на другом магнитопроводе. Дл обеспечени независимого управлени двум взаимно перпендикул рными поперечны - ми пол ми магнитопроводы электрически и магнитно изолированы один от другого. Стержни 5 магнитопровода и перекладина 6 выполнены из магнито- м гкого материала, а соединение их между собой без зазоров приводит к уменьшению магнитного сопротивлени COOL PLANES, the intersection line of which is the central axis of the burner 1, allow using two pairs of pole pieces to create two transverse mutually perpendicular crossed magnetic fields. A pair of control coils 8 for creating a transverse magnetic field is worn on the rods 5 of the magnetic conductor and interconnected in series with the summation of the magnetic fluxes. A second pair of control coils is mounted in the same way on another magnetic circuit. To provide independent control of two mutually perpendicular transverse fields, the magnetic cores are electrically and magnetically insulated from one another. The cores 5 of the magnetic core and the crossbar 6 are made of a magnetic material, and their connection with each other without gaps leads to a decrease in the magnetic resistance
магнитопровода и способствует эффек- тивной передаче магнитного потока по- magnetic conductor and contributes to the efficient transmission of magnetic flux in
люсными наконечниками в зону дуги.lug tips in the arc zone.
Помещение электромагнитной катушки 9 в ферромагнитный кожух 10 исключает вли ние ее магнитного-пол рассе ни на магнитные потоки катушек 8 управлени , а подбор ширины кольцевого отверсти в кожухе 10 дает возможность создавать аксиально-симметричное неоднородное магнитное поле, действующее наиболее эффективно на столб дуги в прикатодной области. При этом величины продольной и поперечной составл ющих пол на уровне воздействи поперечных магнитных полей сведены кThe placement of the electromagnetic coil 9 in the ferromagnetic housing 10 eliminates the influence of its magnetic field scattered on the magnetic fluxes of the control coils 8, and the selection of the width of the annular opening in the housing 10 makes it possible to create an axially symmetric non-uniform magnetic field acting most effectively on the arc column in the cathode areas. The values of the longitudinal and transverse components of the field at the level of exposure to transverse magnetic fields are reduced to
минимуму, что практически не приводит к искажению формы и симметричности распределени их относительно центральной оси горелки 1.minimum, which practically does not lead to distortion of the shape and symmetry of their distribution relative to the central axis of the burner 1.
магнитопровода и способствует эффек- 5 тивной передаче магнитного потока по- magnetic conductor and contributes to the effective transfer of magnetic flux by
4545
Устройство работает следующим образом .The device works as follows.
магнитопровода и способствует эффек- тивной передаче магнитного потока по- magnetic conductor and contributes to the efficient transmission of magnetic flux in
В вакуумной камере создают разрежение пор дка (1-1-10 )Па. При возбуждении дугового разр да с полым катодом в вакууме на. электромагнитную катушку 9 подают посто нный ток. Протекание тока в катушке 9 создает аксиально-симметричное неоднородное магнитное поле, которое, воздейству , в основном, на п рикатодную область столба дуги, сжимает его. При этом диаметр дуги на уровне воздействи поперечных магнитных полей становитс соизмеримым с диаметром полюсных наконечникоВо Затем на катушки 8 управлени подают токи управлени . Протекание тока по обмоткам катушек 8 управлени создает магнитный поток в стержн х 5 и перекладине 6 магнито- провода, который замыкаетс между по- люсными наконечниками, расположеннь ми ниже выходного торца полого катода 2. Взаимодействие поперечного магнитного пол с дугой вызывает ее откло- JO делению поперечных магнитных полей, нение от оси горелки 1. Отклонение столба дуги происходит под действием электромагнитной силы, перпендикул рной плоскости, в которой лежат векторIn the vacuum chamber create a vacuum of the order of (1-1-10) Pa. When an arc discharge is excited with a hollow cathode in a vacuum. electromagnetic coil 9 is supplied with direct current. The flow of current in the coil 9 creates an axially symmetric non-uniform magnetic field, which, acting mainly on the cycloidal region of the arc column, compresses it. The diameter of the arc at the level of the effect of transverse magnetic fields becomes comparable with the diameter of the pole pieces. Then control currents are applied to the control coils 8. The flow of current through the windings of the control coils 8 creates a magnetic flux in the rods 5 and the crossbar 6 of the magnetic conductor, which is closed between the pole tips, located below the output end of the hollow cathode 2. The interaction of the transverse magnetic field with the arc causes it to diverge transverse magnetic fields, nenie from the axis of the burner 1. The deviation of the arc column occurs under the action of electromagnetic force, perpendicular to the plane in which the vector lies
Увеличиваетс также вли ние аксиально-симметричного пол на активную зону дуги, расположенную в полости катода на токах разр да 20-50 А, какThe effect of an axially symmetric field on the active arc zone, located in the cavity of the cathode on discharge currents of 20-50 A, also increases.
дрейфового тока, т.е. потока электро-f5 правило, в глубине катода на 0,4-0,5drift current i.e. Electro-f5 flux typically in the depth of the cathode 0.4-0.5
нов, и вектор поперечного магнитного пол . Питание катушек 8 управлени разнопол рными импульсами тока обусловливает колебани столба дуги в противоположные стороны Одновремен- 20 на подача разнопол рных импульсов тока на катушки 8 управлени двух П- образных магнитопроводов позвол ет осуществл ть двухкоординатное сканирование столба дугИо Амплитуда откло-25 плоскости, существенно увеличиваетс нени столба дуги регулируетс изменением величины тока, питающего катушки 8 управлени , а частота с1сани- ровани - изменением частоты следовапродольна составл юща аксиально- симметричного магнитного пол катушки в зоне воздействи на дугу поперечных магнитных полей. Это приводит к несимметричному перераспределению их относительно оси горелки и соответственно к уменьшению эффективности управлени технологическими характеристиками дуги. Радиальна составл юща аксиально-симметричного магнитного пол в прикатодной области столба дуги в этих случа х наоборот существенно уменьшаетс , что приводит К слабому обжатию столба, а значит,- и к снижению эффективности управлени его поперечными магнитными пол ми, так как диаметр столба в области их воздействи сохран етс большим, чем диаметры полюсных наконечников.new, and the vector of the transverse magnetic field. The power supply of control current coils 8 with different current pulses causes the arc column to oscillate in opposite directions. Simultaneously, the supply of current impulses to the control coils 8 of two U-shaped magnetic cores allows for a two-coordinate scanning of the arc column. The amplitude of the off-25 plane increases significantly of the arc column is regulated by changing the magnitude of the current supplying the control coils 8, and the frequency of scanning is varied by changing the frequency of the traces of the longitudinal component of the axially symmetric metric magnetic field of the coil in the zone of influence on the arc of transverse magnetic fields. This leads to an asymmetrical redistribution of them relative to the axis of the burner and, accordingly, to a decrease in the efficiency of control over the technological characteristics of the arc. The radial component of the axially symmetric magnetic field in the cathode region of the arc column in these cases, on the contrary, decreases significantly, which leads to a weak compression of the column, and hence to a decrease in the efficiency of controlling its transverse magnetic fields, since the diameter of the column in their region the effect is maintained larger than the diameter of the pole pieces.
НИЛ импульсов.NIL pulses.
Опытна проверка показала, что предлагаемое устройство обладает лучшими рабочими характеристиками при сканировании столба, дуги в диффузной форме, когда электромагнитна катушка, помещенна в ферромагнитный кожух с кольцевым зазором, создает аксиально-симметричное относительно оси горелки неоднородное магнитное поле с магнитодвижущейс силой 150- 200 А/витков, При этом катушка вместе с кожухом имеет высоту не более длины полого катода, т.е. 30-35 мм, при .внутреннем диаметре 25-30 мм и среднем ее диаметре 40-45 мм, а нижн плоскость кожуха расположена на одном уровне с выходным торцом полого катода . Толщина стенки кожуха 1,5-2,0 мм. Дл формировани -оптимальной формы аксиально-симметричного неоднородного магнитного пол кольцевой зазор располагают в месте пересечени внутренней боковой поверхности кожуха и его нижней плоскости. Меньший диаметр кольцевого зазора равен 0,2-0,3 высо- ты кожуха, а больший диаметр равен 0,5-0,6 разности между средним и внутренним диаметром . Обоснованно это тем, что при кольцевом зазоре сExperimental verification showed that the proposed device has better performance when scanning a pole, an arc in a diffuse form, when an electromagnetic coil placed in a ferromagnetic casing with an annular gap creates an axially symmetric about the burner axis, a uniform 200-200 A / m magnetic field. turns, In this case, the coil together with the casing has a height not exceeding the length of the hollow cathode, i.e. 30-35 mm, with an internal diameter of 25-30 mm and an average diameter of 40-45 mm, and the bottom plane of the casing is flush with the output end of the hollow cathode. The wall thickness of the casing is 1.5-2.0 mm. To form an optimal axially symmetric non-uniform magnetic field, an annular gap is positioned at the intersection of the inner side surface of the case and its lower plane. The smaller diameter of the annular gap is 0.2-0.3 of the height of the casing, and the larger diameter is 0.5-0.6 of the difference between the average and internal diameter. This is justified by the fact that with an annular gap with
меньшим диаметром, большим 0,3 высоты кожуха, и большим диаметром, равным 0,6 разности между средним и внутренним диаметрами по нижней плоскости кожуха, существенно увеличиваетс поле рассе ни электромагнитной катушки , особенно в радиальном направлении , что приводит к несимметричному относительно оси горелки перераспределению поперечных магнитных полей, a smaller diameter, greater than 0.3 of the height of the casing, and a larger diameter equal to 0.6 of the difference between the average and internal diameters along the lower plane of the casing, significantly increases the dissipation field of the electromagnetic coil, especially in the radial direction, which leads to redistribution, asymmetrical about the burner transverse magnetic fields
Увеличиваетс также вли ние аксиально-симметричного пол на активную зону дуги, расположенную в полости катода на токах разр да 20-50 А, какThe effect of an axially symmetric field on the active arc zone, located in the cavity of the cathode on discharge currents of 20-50 A, also increases.
его длины, что нежелательно с точки зрени технологии пайки, так как при этом существенно ухудшаютс рабочие характеристики дуги. При меньшем диаметре кольцевого зазора, меньшем 0,2 высоты внутренней боковой поверхности кожуха, и большем диаметре, равном 0,5 разности между средним и внутренним диаметрами по его нижнейits length, which is undesirable from the point of view of the soldering technology, since this significantly deteriorates the performance of the arc. With a smaller diameter of the annular gap, less than 0.2 of the height of the inner side surface of the casing, and a larger diameter equal to 0.5 difference between the average and internal diameters along its lower
5 плоскости, существенно увеличиваетс 5 plane increases significantly
5five
00
00
5 five
продольна составл юща аксиально- симметричного магнитного пол катушки в зоне воздействи на дугу поперечных магнитных полей. Это приводит к несимметричному перераспределению их относительно оси горелки и соответственно к уменьшению эффективности управлени технологическими характеристиками дуги. Радиальна составл юща аксиально-симметричного магнитного пол в прикатодной области столба дуги в этих случа х наоборот существенно уменьшаетс , что приводит К слабому обжатию столба, а значит,- и к снижению эффективности управлени его поперечными магнитными пол ми, так как диаметр столба в области их воздействи сохран етс большим, чем диаметры полюсных наконечников.the longitudinal component of the axially symmetric magnetic field of the coil in the zone of influence on the arc of transverse magnetic fields. This leads to an asymmetrical redistribution of them relative to the axis of the burner and, accordingly, to a decrease in the efficiency of control over the technological characteristics of the arc. The radial component of the axially symmetric magnetic field in the cathode region of the arc column in these cases, on the contrary, decreases significantly, which leads to a weak compression of the column, and hence to a decrease in the efficiency of controlling its transverse magnetic fields, since the diameter of the column in their region the effect is maintained larger than the diameter of the pole pieces.
Полюсные наконечники из конструктивных соображений выполн ют, как правило, из круглого прутка диаметром 8-10 мм. Величину зазора между парой полюсных наконечников во избежании интенсивного их нагрева от дуги устанавливают равной 20-25 мм. Рассто ние в просвете между нижней плоскостью кожуха и полюсными наконечниками устанавливают равным 12-16 мм. При этих соотношени х размеров аксиально-симметричное неоднородное магнитное поле практически не вносит изменений в распределние поперечных полей , создаваемых двум взаимно перпендикул рно расположенными парами магнитных полюсов.For design reasons, pole tips are usually made of a round rod with a diameter of 8-10 mm. The size of the gap between a pair of pole pieces in order to avoid their intense heating from the arc is set to 20-25 mm. The distance in the lumen between the lower plane of the casing and the pole tips is set to 12-16 mm. With these size ratios, an axially symmetric inhomogeneous magnetic field makes almost no changes to the distribution of transverse fields created by two mutually perpendicularly arranged pairs of magnetic poles.
Экспериментальные исследовани показали, что дл создани зоныExperimental studies have shown that to create a zone
нагрева дуги на токах 20-50 А площадью 1,0-5,0 см любой по конфигурации с равномерным распределением по ней удельного теплового потока дуги достаточно в зазоре между парой полюсных наконечников иметь магнитное поле пор дка (2-5) 10 Тл, создаваемое двум катушками управлени с суммарной магнитодвижущей силой 60 - 100 А-витков. При этом рассто ние в просвете между полюсными наконечника ми и анодом-изделием устанавливают равным 25-40 мм.heating the arc at currents of 20-50 A with an area of 1.0-5.0 cm any configuration with a uniform distribution of the specific heat flow of the arc over it is sufficient in the gap between a pair of pole pieces to have a magnetic field of the order (2-5) 10 T created by two control coils with a total magnetomotive force of 60 - 100 A-turns. In this case, the distance in the gap between the pole tips and the anode product is set to 25-40 mm.
Конструкци устройства позвол ет осуществл ть двухкоординатное сканирование столба диффузного дугового разр да с полым катодом в вакууме на токах 20-50 А,а следовательно, получать зону нагрева любой конфигурации с требуемым распределением удельного теплового потока в ней, что значительно расшир ет технологические возможности дуговой пайки в вакууме. Применение устройства дает возможность одновременным воздействием на столб дуги в диффузной форме аксиально-симметричным неоднородным и двум поперечными магнитньми пол м управл ть распределением удельного теплового потока по длине па ного соединени и за счет этого при минимальном тепловложении дуги получать требуемое температурное поле в зонеThe design of the device allows two-coordinate scanning of a diffuse arc discharge column with a hollow cathode in a vacuum at currents of 20-50 A, and consequently, to obtain a heating zone of any configuration with the required distribution of specific heat flux in it, which greatly expands the technological capabilities of arc soldering in a vacuum. The use of the device makes it possible by simultaneous exposure of the arc column in a diffuse form to an axially symmetric inhomogeneous and two transverse magnetic fields to control the distribution of the specific heat flux along the length of the solder joint and thereby obtain the required temperature field in the zone
Редактор С. Патрушева Заказ 2458/10Editor S. Patrusheva Order 2458/10
Составитель Г„ Квартальнова Техред В.КадарCompiled by G. „Kvartalnova Tehred V.Kadar
Тираж 975 ВНИИПИ Государственного комитета СССРCirculation 975 VNIIPI USSR State Committee
по делам изобретений и открытий 113035, Москва, Ж-35, Раушска наб., д. 4/5for inventions and discoveries 113035, Moscow, Zh-35, Raushsk nab., 4/5
Производственно-полиграфическое предпри тие, г, Ужгород, ул. Проектна , 4Production and printing company, Uzhgorod, st. Project, 4
а- ff a- ff
1318358-61318358-6
пайки, что приводит к значительному расширению номенклатуры рабочих лопаток , контактные поверхности которых можно упрочн ть или восстанавливать дуговой пайкой в вакууме, а также к повышению производительности процесса пайки и качества па ных соединенийsoldering, which leads to a significant expansion of the range of working blades, the contact surfaces of which can be hardened or restored by arc soldering in vacuum, as well as to an increase in the performance of the soldering process and the quality of soldered joints
ff ff
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU853973280A SU1318358A1 (en) | 1985-10-10 | 1985-10-10 | Apparatus for soldering with magnetically-controlled arc in vacuum |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU853973280A SU1318358A1 (en) | 1985-10-10 | 1985-10-10 | Apparatus for soldering with magnetically-controlled arc in vacuum |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1318358A1 true SU1318358A1 (en) | 1987-06-23 |
Family
ID=21204068
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU853973280A SU1318358A1 (en) | 1985-10-10 | 1985-10-10 | Apparatus for soldering with magnetically-controlled arc in vacuum |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1318358A1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104801812A (en) * | 2015-05-04 | 2015-07-29 | 辽宁工程技术大学 | Arc striking device and arc striking method for vacuum brazing |
-
1985
- 1985-10-10 SU SU853973280A patent/SU1318358A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Неровный В.М.Вли ние магнитного пол на дуговой разр д с полым катодом при пайке в вакууме.-Автоматическа сварка, 1983, № 8, с. 29-31. Патент US № 3551637, 219-123, 1970. Неровный В.М. и др. Магнитное управление дугой, гор щей в вакууме, при наплавке и пайке.-Сварочное производство, 1983, № 12, U. 13-15. * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104801812A (en) * | 2015-05-04 | 2015-07-29 | 辽宁工程技术大学 | Arc striking device and arc striking method for vacuum brazing |
| CN104801812B (en) * | 2015-05-04 | 2016-09-14 | 辽宁工程技术大学 | A kind of arc initiation device for vacuum brazing and striking method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH04254580A (en) | Method and device for coating substrate using magnetron cathode | |
| JP2005060841A (en) | Cathodic sputtering apparatus | |
| GB762106A (en) | Improvements in or relating to travelling wave tubes | |
| SU1318358A1 (en) | Apparatus for soldering with magnetically-controlled arc in vacuum | |
| KR20110020723A (en) | Microwave antenna for generating plasma | |
| US4542321A (en) | Inverted magnetron ion source | |
| US3793468A (en) | Furnace apparatus utilizing a resultant magnetic field or fields produced by mutual interaction of at least two independently generated magnetic fields and methods of operating an electric arc furnace | |
| US3896332A (en) | High power quick starting magnetron | |
| EP0448098A2 (en) | Method of generating a heat-plasma and coating apparatus employing said method | |
| US3689740A (en) | Arc heater apparatus employing fluid-cooled electrodes having permanent magnets to drive the arc therefrom | |
| US3546522A (en) | Induction plasma generator with gas sheath forming chamber | |
| RU2139646C1 (en) | Closed-electron-drift plasma accelerator | |
| KR20170055927A (en) | Hollow electrode plasma torch with multipole magnetic field for controlling arc fluctuation | |
| US4607179A (en) | Gaseous electrode for MHD generator | |
| US2851629A (en) | Travelling wave apparatus | |
| KR100505012B1 (en) | Arc dispersed inverse pinch switch for pulsed power devices | |
| US3783170A (en) | Electric arc furnace apparatus having a shaped magnetic field for increasing the utilized area of the arcing surface of an electrode and improving the heating efficiency | |
| JPH03171599A (en) | Plasma toach having electro- magnetic coil alternating leg of arc | |
| SU1274873A1 (en) | Torch for electric-arc working | |
| SU1613763A2 (en) | Magnetic liquid seal | |
| RU2059344C1 (en) | Plasma current generating device | |
| SU1523277A1 (en) | Torch for welding and building-up in vacuum | |
| US1322315A (en) | lowenstein | |
| SU531682A1 (en) | Torch for welding and surfacing in vacuum | |
| US4236097A (en) | Ion source having fluid-cooled supply conductors |