SU1281355A1 - Method of arc welding with non-consumable electrode - Google Patents
Method of arc welding with non-consumable electrode Download PDFInfo
- Publication number
- SU1281355A1 SU1281355A1 SU853862430A SU3862430A SU1281355A1 SU 1281355 A1 SU1281355 A1 SU 1281355A1 SU 853862430 A SU853862430 A SU 853862430A SU 3862430 A SU3862430 A SU 3862430A SU 1281355 A1 SU1281355 A1 SU 1281355A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- arc
- welding
- argon
- channel
- flow rate
- Prior art date
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к области аргонодуговой .сварки и может быть использовано при производстве пр мошовных труб. Способ позвол ет повысить производительность и качество сварки. Сварку труб осуществл ют катодом , состо щим из трех вольфрамовых прутков, два из которых расположены симметрично относительно оси симметрии опорно-сварочных роликов, а торец третьего прутка утоплен относительно общего притуплени двух других прутков на величину 1-1,5 мм. По осевому каналу, образованному вольфрамовыми прутками, подают аргон , причем при диаметре прутка 2,9 мм и длине дуги 1 мм расход аргона составл ет 0,9-1 л/мин. При использовании данного способа повьппает- с пространственна устойчивость подогревающей дуги на повышенн к скорост х сварки.. 3 ил. 9 (ЛThe invention relates to the field of argon arc welding and can be used in the manufacture of straight conduit pipes. The method allows to increase the productivity and quality of welding. The pipes are welded by a cathode consisting of three tungsten rods, two of which are arranged symmetrically with respect to the symmetry axis of the support-welding rollers, and the end of the third rod is recessed relative to the total dullness of the other two rods by 1-1.5 mm. Argon is fed through an axial channel formed by tungsten rods, with an argon flow rate of 0.9-1 L / min with a rod diameter of 2.9 mm and an arc length of 1 mm. When using this method, it increases the spatial stability of the heating arc to a higher rate than the welding speed .. 3 Il. 9 (L
Description
Изобретение относитс к.аргоно- дуговой сварке неплав щимс электродом преимущественно пр мошовных трубThe invention relates to arc-arc welding with a non-consumable electrode, preferably straight conduit pipes.
Целью изобретени вл етс повышение производительности и качества сварки.The aim of the invention is to increase the productivity and quality of welding.
На фиг. 1 показана схема реализации предлагаемого способа; на фиг. 2 составной катод; на фиг, 3 - разрез А-А на фиг. 2.FIG. 1 shows the scheme of implementation of the proposed method; in fig. 2 composite cathode; FIG. 3 is a section A-A in FIG. 2
Способ состоит в следующем. . Тепло, необходимое дл предварительного подогрева, получают от двух дуг, симметричных относительно оси трубы. Дуги имеют самосто тельные ак тивные п тна 1, расположенные на соответствующих кромках 2 трубной заготовки 3 и образованы путем осевого разделени потоком аргона с расходом , пропорциональным длине дугово- го промежутка и диаметру прутка. Катод 4 состоит из трех заточенных вольфрамовых прутков, два из которых (3) расположены симметрично относительно оси симметрии опорно-сварочных роликов 6, а торец третьего прутка 7 утоплен относительно общего притуплени двух других прутков на величину 1-1,5 мм.The method consists in the following. . The heat required for preheating is obtained from two arcs symmetrical about the pipe axis. The arcs have self-contained active spots 1 located on the respective edges 2 of the tube blank 3 and are formed by axial separation by a stream of argon with a flow rate proportional to the length of the arc gap and the diameter of the rod. Cathode 4 consists of three sharpened tungsten rods, two of which (3) are arranged symmetrically with respect to the axis of symmetry of the support-welding rollers 6, and the end of the third rod 7 is recessed relative to the total dullness of the other two rods by 1-1.5 mm.
Перед началом сварки электрбд 4 подогревающей дуги помещают перед точкой 8 схождени кромок 2 на рас сто нии L, характеризуемом зазором между кромками, равными ,5 диаметра прутка..Неплав щийс электрод проплавл ющей дуги 9 расположен за точкой схождени на рассто нии L 5-10 мм от нее. Затем привод т в движение трубную заготовку 3 со скоростью сварки, подают аргон по осе- вому каналу катода 4; возбуждают подогревающую и проплавл ющую дуги и производ т сварку. Расход аргона по осевому каналу устанавливают из соотношени Before starting the welding, the electric arc 4 of the heating arc is placed in front of the convergence point 8 of the edges 2 at a distance L, characterized by a gap between the edges equal to 5 bar diameters. The non-melting electrode of the propellant arc 9 is located beyond the convergence point at a distance L 5-10 mm from her. Then, the billet 3 is set in motion with the welding speed, argon is fed through the axial channel of the cathode 4; excite the preheating and penetrating arcs and perform welding. The argon flow rate in the axial channel is determined from the ratio
k I, cd;,k I, cd ;,
где Q; - расход аргона, л/мин;where Q; - argon flow rate, l / min;
. - длина дугового промежуточка,. - the length of the arc intermediate,
мм; . mm; .
- диаметр прутка, мм; k - эмпирический коэффициент, - bar diameter, mm; k is the empirical coefficient
равный 0,3 л/мин-мм; с - эмпирический коэффициент,equal to 0.3 l / min-mm; c is the empirical coefficient
равный 83 10 л/мин мм . Уравнение устанавливает св зь расхода аргона по осевому каналу с длиной дуги и размером поперечного сечени осевого канала, конструктивноequal to 83 10 l / min mm. The equation establishes the relationship of argon flow rate through an axial channel with an arc length and cross-sectional size of an axial channel, constructively
OO
О ABOUT
5 five
5five
00
5 five
завис щим от диаметра вольфрамового прутка, составл ющего электродный узел.dependent on the diameter of the tungsten rod constituting the electrode assembly.
Эксперименты по исследованию вли ни параметров режима сварки (длины дуги 1„ , тока разр да 1 , расхода газа через осевой канал электродного узла Q, , сечени канала) на разделение дугового разр да провод т на установке, оснащенной источником питани , сварочной горелкой с электродным узлом и массивным медным во- доохлалсдаемым анодом. Длину дугового промежутка устанавливают и контролируют с помощью щупов с точностью 0,01 мм. Расход аргона (л/мин), подаваемого в осевой канал катода, устанавливают и контролируют с помощью расходомера - ротаметра типа РМ и градуировочного графика к нему. Параметры заточки рабочей части электродного узла: диаметр притуплени , 0,65; d р ( - диаметр прутка ) и угол заточки ы 30 поддерживают в -процессе измерений посто нными; . Диаметры вольфрамовых прутков, составл ющих электродный узел, выбирают равными 1,9; 2,9; 3,9 мм. Диапазон исследуемых технологических длин дугового промежутка составл ет 1-6 мм. Величину тока разр да варьируют в пределах 120-300 А, Каждьй эксперимент повтор ют не менее трех раз. Критерием оценки разделени дугового разр да на составл ющие дуги при заданных значени х 1:,, fj,, , служит достижение осевым потоком аргона поверхности анода, фиксирующеес визуально при 25-кратном увеличении зоны горени разр да.Experiments to study the effect of welding mode parameters (arc length 1 ", discharge current 1, gas flow through the axial channel of the electrode node Q, section of the channel) on the separation of the arc discharge were carried out at a facility equipped with a power source, a welding torch knot and massive copper water-cooled anode. The length of the arc gap is established and controlled with probes with an accuracy of 0.01 mm. The flow rate of argon (l / min) supplied to the axial channel of the cathode is established and monitored using a flow meter — a rotometer of the type RM and a calibration graph to it. The parameters of sharpening the working part of the electrode assembly: blunting diameter, 0.65; d p (- bar diameter) and the sharpening angle s 30 are kept constant in the measurement process; . The diameters of the tungsten rods constituting the electrode assembly are chosen to be 1.9; 2.9; 3.9 mm. The range of investigated technological lengths of the arc gap is 1-6 mm. The magnitude of the discharge current varies within 120-300 A. Each experiment is repeated at least three times. The criterion for estimating the separation of the arc discharge into arc components at given values of 1: fj ,, is the axial flow of argon to the anode surface, which is visually fixed at a 25-fold increase in the discharge zone.
Формулу расчета расхода газа :(ар- гона) через осевой канал электродного узла в виде уравнени регрессии получают -путем статистической обработки на ЭВМ массива экспериментальных данных.The formula for calculating the gas flow rate: (argon) through the axial channel of the electrode assembly in the form of a regression equation is obtained by statistical processing on the computer of an array of experimental data.
Способ позвол ет точно дозировать количество аргона через осевой канал, обеспечивающее разделение подогревающей дуги на две составл ющие, имеющие самосто тельные активные п тна . При расходе меньшем, чем ( + с djip ) происходит неполное разделение разр да с образованием общего анодного п тна, привод щего к неустойчивому режиму горени и дефектам сварного соединени . Расход газа больший, чем (k-f + с d p ) нарушаетThe method allows precise dosing of the amount of argon through the axial channel, which ensures the separation of the heating arc into two components having independent active spots. At a flow rate less than (+ djip), an incomplete separation of the discharge occurs with the formation of a common anodic spot, leading to an unstable burning mode and defects in the welded joint. Gas consumption greater than (k-f + c d p) violates
пространственную устойчивость образующихс дуг, ухудшает их защиту, вы- зьшает подсос окружающего воздуха в атмосферу дуг и приводит к дефектному характеру плавлени кромок.the spatial stability of the arcs that form, impairs their protection, draws air into the atmosphere of arcs and leads to a defective melting edge.
Величина Z дл указанного выше , диапазона длин дуг, величин токов и диаметров прутка составл ет I- 1,5 мм. Она определ етс экспериментально , исход из услови исключени образовани третьей дуги (1 мм) и нарушени сплошности потока защитного газа, истекающего из осевого канала (1,5 мм).The Z value for the above, range of arc lengths, currents and bar diameters is I-1.5 mm. It is determined experimentally, on the basis of excluding the formation of a third arc (1 mm) and the discontinuity of the flow of protective gas flowing from the axial channel (1.5 mm).
2,9 мм,. длина подогревающей дуги 1 мм,, минутньй расход аргона по осевому каналу, определенный по формуле, составл ет 0,9-1 л/мин.2.9 mm, the length of the heating arc is 1 mm., the minute flow rate of argon through the axial channel, defined by the formula, is 0.9-1 l / min.
Применение предлагаемого способа при сварке труб из стали на трубо- электросварочном стане позвол ет повысить производительность и качество сварки, а также исключить дефектное формирование сварного соединени и повысить пространственную устойчивость подогревающей дуги на повышенных скорост х сварки.The application of the proposed method for welding steel pipes in an electric arc welding machine can improve the performance and quality of welding, as well as eliminate the defective formation of a welded joint and increase the spatial stability of the heating arc at elevated welding speeds.
Изобретение позвол ет.повыситьThe invention will allow to increase
Зазор между кромками трубной заго-f5 производительность трубозлектросва- товки, равный ,5 диаметра прутка рочных станков на 40% при хорошем ка- на рассто нии L от точки схождени кромок, на котором располагают подогревающую дугу, обеспечивает безударчестве сварного соединени .The gap between the edges of the pipe shutter-f5, the performance of the pipe-wrap, equal to 5 diameters of the rod machine at 40% with a good canal of distance L from the point of convergence of the edges, on which the preheating arc is placed, ensures the non-impact of the welded joint.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU853862430A SU1281355A1 (en) | 1985-03-04 | 1985-03-04 | Method of arc welding with non-consumable electrode |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU853862430A SU1281355A1 (en) | 1985-03-04 | 1985-03-04 | Method of arc welding with non-consumable electrode |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1281355A1 true SU1281355A1 (en) | 1987-01-07 |
Family
ID=21165282
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU853862430A SU1281355A1 (en) | 1985-03-04 | 1985-03-04 | Method of arc welding with non-consumable electrode |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1281355A1 (en) |
-
1985
- 1985-03-04 SU SU853862430A patent/SU1281355A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 761183, кл. В 23 К 9/24, 1978. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US20100193571A1 (en) | Inert gas tube and contact tube of an apparatus for improved narrow-gap welding | |
US20100193476A1 (en) | Inert gas tube and contact tube of an apparatus for improved narrow-gap welding | |
JP5832304B2 (en) | TIG arc welding electrode and TIG arc welding method | |
AU734722B2 (en) | Method of manufacturing metal tubes | |
JPH0399780A (en) | Method of gas metal arc welding of aluminum base work | |
JPS6317554B2 (en) | ||
US8319138B2 (en) | Inert gas tube and contact tube of an apparatus for improved narrow-gap welding | |
SU1281355A1 (en) | Method of arc welding with non-consumable electrode | |
JPH05277740A (en) | Welding method for clad steel pipe | |
JPH0615447A (en) | Manufacture of welded tube | |
US20050077277A1 (en) | Flux cored wire for gas shield arc welding | |
JPH0635064B2 (en) | Method for manufacturing tube made of titanium or titanium alloy | |
US3566069A (en) | Cutting and gouging metal by air carbon-arc process | |
JPS6046890A (en) | Production of metallic pipe | |
Shaw Jr | Effect of orifice geometry in plasma-arc welding of Ti–6Al–4V | |
SU1109273A2 (en) | Process for two-electrode arc welding | |
US2185496A (en) | Process of deseaming blooms, billets, sheet bars, and the like | |
SU1660885A1 (en) | Method for arc hard facing | |
JPH0635067B2 (en) | Welding method for high alloy clad steel pipe | |
SU1316767A1 (en) | Method of multiple-electrode welding | |
JPH0852513A (en) | Manufacture of welded tube | |
SU859071A1 (en) | Method of automatic arc welding of seams with variable width of edge preparation | |
SU903017A1 (en) | Electric fusion welding method | |
JPH01192476A (en) | Manufacture of welded steel pipe | |
JPH0910932A (en) | Manufacture of welded tube |