SU1275305A1 - Direct current precision transformer - Google Patents
Direct current precision transformer Download PDFInfo
- Publication number
- SU1275305A1 SU1275305A1 SU853900706A SU3900706A SU1275305A1 SU 1275305 A1 SU1275305 A1 SU 1275305A1 SU 853900706 A SU853900706 A SU 853900706A SU 3900706 A SU3900706 A SU 3900706A SU 1275305 A1 SU1275305 A1 SU 1275305A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- core
- output
- windings
- voltage
- input
- Prior art date
Links
Landscapes
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Abstract
Изобретение относитс к электроизмерени м и может быть использовано в приборах дл измерени посто нного тока. Цель изобретени - повьшение точности и стабильности. Дл достижени поставленной цели в устройство , содержащее ферромагнитные сердечники 1 и 2, обмотки 3 и 4 возбуждени , обмотки 5 и 6 управлени , входные шины 7 и 8, обмотки 9 и 10 обратной св зи, генератор 11 переменного напр жени , токоограничивающие резисторы 12 и 13, потенциометрические резисторы 14 и 15, ключ 17, интегратор 22, резистор 23 обратной св зи, общую шину 25 и выход 24 устройства , введены двухпороговьШ компаратор 16, ключ 18, запоминающие элементы 19 и 20, вычитающий блок 21, резисторы 12-15. Исключено вли (Л ние на процесс преобразовани неидентичности уровней насыщени сердечника . 3 ил.The invention relates to electrical measurements and can be used in instruments for measuring direct current. The purpose of the invention is to increase accuracy and stability. To achieve this goal, a device containing ferromagnetic cores 1 and 2, excitation windings 3 and 4, control windings 5 and 6, input buses 7 and 8, feedback windings 9 and 10, an alternating voltage generator 11, current-limiting resistors 12 and 13, potentiometric resistors 14 and 15, a switch 17, an integrator 22, a feedback resistor 23, a common bus 25 and an output 24 of the device, a two threshold comparator 16, a switch 18, storage elements 19 and 20, a subtraction unit 21, resistors 12-15 . The influence is not eliminated (Lien on the process of converting the nonidentical saturation levels of the core. 3 Il.
Description
Изобретение относится к электро- ' первого 19 и второго 20 запоминающих измерениям, в частности к измерителям-преобразователям постоянного тока с гальванической развязкой, и может быть использовано в приборах 5 для измерения постоянного тока.The invention relates to electro - the first 19 and second 20 storage measurements, in particular to measuring transducers of direct current with galvanic isolation, and can be used in devices 5 for measuring direct current.
Цель изобретения - повышение точности и стабильности путем исключения влияния на процесс преобразования неидентичности уровней насыщения Ю сердечника. ‘The purpose of the invention is to improve the accuracy and stability by eliminating the influence on the process of converting the non-identity of the saturation levels of the core core. ‘
На фиг.1 приведена электрическая схема прецизионного трансформатора постоянного тока; на фиг.2 - временные диаграммы его работы при отсут- 15 ствии входного сигнала; на фиг.З то же, при наличии входного сигнала.Figure 1 shows the electrical circuit of a precision DC transformer; figure 2 - time diagrams of its operation in the absence of an input signal; in Fig. 3 the same, in the presence of an input signal.
Прецизионный трансформатор содержит первый 1 и второй 2 ферромагнитные „сердечники. На сердечниках 1 и 2 20 размещены первая обмотка 3 возбуждения - на первом, и вторая обмотка 4 возбуждения - на втором, первая обмотка 5 управления - на первом и вторая обмотка 6 управления - на втором, соединенные согласно-последовательно и подключенные к входным шинам 7 и 8, первая обмотка 9 обратной связи на первом сердечнике 1, и вторая обмотка 10 обратной связи - на втором сердечнике 2. Первый выходной вывод генератора 11 переменного напряжения соединен с началом первой обмотки 3 возбуждения и концом второй обмотки 4 возбуждения.The precision transformer contains the first 1 and second 2 ferromagnetic cores. On the cores 1 and 2 20, the first field winding 3 is located on the first, and the second field coil 4 on the second, the first control coil 5 on the first and second control coil 6 on the second, connected in series and connected to the input buses 7 and 8, the first feedback winding 9 on the first core 1, and the second feedback winding 10 on the second core 2. The first output terminal of the alternating voltage generator 11 is connected to the beginning of the first field winding 3 and the end of the second field winding 4.
Конец первой обмотки 3 возбуждения соединен через первый токоограничивающий резистор 12 с общей шиной, а начало опорной обмотки 4 возбуждения - через второй токоограничивающий резистор 13 с общей шиной и вторым выходным выводом генератора 11 переменного напряжения.The end of the first field winding 3 is connected through a first current-limiting resistor 12 to a common bus, and the beginning of the reference field winding 4 is connected through a second current-limiting resistor 13 to a common bus and a second output terminal of an alternating voltage generator 11.
II
Конец первой обмотки 3 возбуждения соединен с началом второй обмот-‘ ки 4 возбуждения через соединенные последовательно первый 14 и второй 15 потенциометрические резисторы, соединеннные выводы которых подключены к первому входному выводу двухпорогового компаратора 16, второй входной вывод подключен к общей шине, а выход - к управляющим входампервого 17 и второго 18 ключей. Конец первой обмотки 3 возбуждения и начало второй обмотки 4 возбуждения соединены соответственно через первый 17 и второй 18 ключи с входами элементов, выходы которых подключены соответственно к первому и второму входу вычитающего блока 21. Выход вычитающего блока 21 соединен через интегратор 22 с выгодной шиной 24, которая через соединенные последовательно резистор 23 обратной связи, первую 10 и вторую 9 обмотки обратной связи подключена к общей шине 25. Обмотки 9 и 10 обратной связи включены встречно по отношению к соответствующим обмоткам 5 и 6 управления.The end of the first field winding 3 is connected to the beginning of the second field winding 4 through potentiometric resistors connected in series, the connected terminals of which are connected to the first input terminal of the two-threshold comparator 16, the second input terminal is connected to a common bus, and the output to control input of the first 17 and second 18 keys. The end of the first field winding 3 and the beginning of the second field winding 4 are connected respectively through the first 17 and second 18 keys to the inputs of the elements, the outputs of which are connected respectively to the first and second input of the subtracting unit 21. The output of the subtracting unit 21 is connected via an integrator 22 with a profitable bus 24, which, through the feedback resistor 23 connected in series, the first 10 and second 9 of the feedback winding is connected to a common bus 25. The feedback windings 9 and 10 are turned on in relation to the corresponding windings 5 and 6 of the unitary enterprise ION.
Прецизионный трансформатор посто-„ янного тока работает следующим образом.A precision DC transformer operates as follows.
Согласно соединенные обмотки 3 и 4 возбуждения ферромагнитных сердечников 1 и 2 совместно с токоограничивающими резисторами 12 и 13 образуют измерительный мост, одна диагональ которого получает питание от генератора 11 переменного напряжения, 25 например прямоугольного напряжения U(t) (4мг. 2а и За), а с другой диагонали снимается измеряемый сигнал Y4(t)=Y,(t)-Y2(t) (фиг.1).According to the connected windings 3 and 4 of the excitation of the ferromagnetic cores 1 and 2 together with the current-limiting resistors 12 and 13 form a measuring bridge, one diagonal of which is powered by an alternating voltage generator 11, 25 for example a rectangular voltage U (t) (4mg. 2a and 3a), and from the other diagonal the measured signal Y 4 (t) = Y, (t) -Y 2 (t) is taken (Fig. 1).
При отсутствии управляющего сигЗО^напа X(t) и воздействии-на обмотки и 4 возбуждения через токоограничи-.In the absence of a control sigZO ^ nap X (t) and the effect on the windings and 4 excitations through the current-limit.
вающие резисторы 1 2 и 13 прямоугольного переменного напряжения U(t) (фиг. 2а) индукция B^t) в сердечнике 1 и 35 индукция B2(t). в сердечнике 2 изменяются по линейному закону, достигая уровня насыщения сердечников iBg в моменты tо, t3 и tg изменения полярности напряжения U(t) ($иг.2б). Равенство темпов изменения В (t) и Bj(t) может быть достигнуто соответствующим выбором параметров токоограничивающих резисторов 12 и 13, хотя не является строго обязательным.The resistors 1 2 and 13 of the rectangular alternating voltage U (t) (Fig. 2a) induction B ^ t) in the core 1 and 35 induction B 2 (t). in the core 2 they change linearly, reaching the saturation level of the cores iB g at the moments t о , t 3 and t g of the change in voltage polarity U (t) ($ ig.2b). The equality of the rate of change of B (t) and Bj (t) can be achieved by an appropriate choice of the parameters of the current-limiting resistors 12 and 13, although it is not strictly necessary.
В соответствии с равенствами текущих значений токов намагничивания, протекающих через обмотки 3 и 4 возбуждения и токоограничивающие резисторы 12 и 13, падения напряжения на резисторах 12 и 13 равны между собой, 50 т.е. Y^(t)=Y2(t) (фиг.2в). В результате напряжение на диагонали моста Yfl(t) равно нулю.In accordance with the equalities of the current values of the magnetization currents flowing through the field windings 3 and 4 and the current-limiting resistors 12 and 13, the voltage drops across the resistors 12 and 13 are equal to each other, 50 i.e. Y ^ (t) = Y 2 (t) (Fig.2c). As a result, the voltage on the diagonal of the bridge Y fl (t) is zero.
Выбором параметров сопротивлений потенциометрических резисторов 14 и 15 добиваются наличия напряжения в общей их точке относительно общей шины (сигнал Yj(t) на фиг.1) такого уровня, чтобы он превышал уровни±а 'By choosing the resistance parameters of the potentiometric resistors 14 and 15, the voltage is reached at their common point relative to the common bus (signal Yj (t) in Fig. 1) of such a level that it exceeds the levels ± a '
1 порогов переключения компаратора 16 в области сигналов Y.(t), Y^(t), близких к насыщенному состоянию сердечников 1 и 2 (фиг.2г). Тогда в пределах времени t(....., t5,1 of the switching thresholds of the comparator 16 in the region of signals Y. (t), Y ^ (t) close to the saturated state of cores 1 and 2 (Fig. 2d). Then, within the time t ( ....., t 5 ,
..., ί7(φΗΓ.2Γ), когда lY3(t)| >a| компаратор 16 размыкает управляемые им ключи 17 и 18 (фиг.2д). В итоге на выходе запоминающих элементов 19 и 20, например, на основе апериодического RC-звена (фиг.1) в предел ах t *, · ·, , ύ,..., ϋ 7 сох— раняются значения сигналов Y5(t), Yg(t), имеющих место на выходе элементов 19 и 20 в момент размыкания ключей 17 и 1-8 (фиг. 2е)...., ί 7 (φΗΓ.2Γ) when lY 3 (t) | > a | the comparator 16 opens the keys 17 and 18 controlled by it (Fig.2d). As a result, at the output of the storage elements 19 and 20, for example, on the basis of the aperiodic RC link (Fig. 1), the values of the signals Y 5 (t are saved to the limit ah t *, ·,, ύ, ..., ϋ 7 ), Y g (t) taking place at the output of elements 19 and 20 at the moment of opening of keys 17 and 1-8 (Fig. 2e).
При равенстве сигналов Y, (t) и Y2(t) выходные сигналы Y (t) и Y6(t) запоминающих элементов 19 и 20 также одинаковы (фиг.2е) и, вычитаясь на входе вычитающего блока 21, обусловят на его выходе сигнал Y_(t)=Y_ (t)-Y (t)=0 (фиг.2ж). В ре* □ о зультате выходной сигнал Yg(t)' интегратора и трансформатора постоянного тока будет равен нулю.If the signals Y, (t) and Y 2 (t) are equal, the output signals Y (t) and Y 6 (t) of the storage elements 19 and 20 are also the same (Fig. 2e) and, subtracted from the input of the subtracting unit 21, will cause the output signal Y_ (t) = Y_ (t) -Y (t) = 0 (Fig.2g). In re * □ as a result, the output signal Y g (t) 'of the integrator and the DC transformer will be zero.
При наличии управляющего сигнала X(t)iO (фиг.За) на входных шинах устройства характеристики намагничивания сердечников 1 и 2 под воздействием тока через последовательно и согласно включенные обмотки 5 и 6 управления смещаются в равной степени относительно нулевого уровня напряженности магнитного поля сердечников. При этом за счет встречного включения обмоток 3 -и 4 возбуждения относительно точек подключения генератора 11 переменного напряжения перемагничивание сердечников 1 и 2 в различные полупериоды переменного напряжения U(t) отличается. При совпадении напряженностей магнитных полей, создаваемых токами обмоток управления и возбуждения , индукция в сердечнике изменяется во времени быстрее, чем при встречном направлении напряженностей магнитного поля, создаваемого указанными обмоткамиIn the presence of a control signal X (t) iO (Fig. 3a) on the input buses of the device, the magnetization characteristics of the cores 1 and 2 under the influence of current through the control windings 5 and 6 connected in series and according to the principle are shifted equally to the zero level of the magnetic field strength of the cores. In this case, due to the on-turn on of the field windings 3 and 4 relative to the connection points of the alternating voltage generator 11, the magnetization reversal of the cores 1 and 2 in different half-periods of the alternating voltage U (t) is different. With the coincidence of the magnetic field strengths generated by the currents of the control and excitation windings, the induction in the core changes in time faster than with the opposite direction of the magnetic field strengths generated by these windings
Пусть в пределах положительного полупериода напряжения U(t) генератора 11 напряженности магнитных полей обмоток управления 5 и возбуждения 3 сердечника 1 совпадают по направлению воздействия. Тогда напряженности магнитных полей обмоток управления и возбуждения 4 сердечника 2 в указанный полупериод напря275305 о 4 жения U(t) будут направлены встречно. При этом индукция В* (t) в сердечнике 1 будет изменяться во времени быстрее, чем индукция В 2(t) в сердечнике 5 2 (фиг. 3 б). В результате индукцияLet within the positive half-cycle of the voltage U (t) of the generator 11, the magnetic field intensities of the control windings 5 and the excitation 3 of the core 1 coincide in the direction of action. Then, the magnetic field strengths of the control and excitation windings 4 of the core 2 in the indicated half-cycle of the voltage of 275305 and U (t) will be directed in the opposite direction. In this case, the induction B * (t) in the core 1 will change in time faster than the induction B 2 (t) in the core 5 2 (Fig. 3 b). As a result of induction
B^t) достигнет уровня насыщения В^ сердечника 1 в момент времени т.е. прежде, чем произойдет изменение полярности напряжения U(t) гене10 ратора 11. В сердечнике 2 индукция В 2(t) за тот же полупериод напряжения U(t) уровня насыщения достигнуть не сможет (фиг.З б).B ^ t) reaches the saturation level B ^ of core 1 at time instant i.e. before the polarity of voltage U (t) of generator 10 changes. In core 2, induction B 2 (t) cannot reach saturation level for the same half-period of voltage U (t) (Fig. 3b).
В соответствии с изменениями ин,5 дукций В* (t), В (t) в положительный полупериод напряжения U(t) токи намагничивания, протекающие через токоограничивающие резисторы 12 и 13 обмоток 3 и 4 возбуждения , существен2Q но отличаются между собой таким образом, что в пределах времени to,..., t 2 ток намагничивания в обмотке 3 возбуждения меньше, чем в обмотке 4 возбуждения, а в пределах времени » когда имеет место насыщение сердечника 1, ток намагничивания в обмотке 3 возбуждения больше, чем в обмотке 4 возбуждения. В результате· в указанные пределы времени эд положительного полуперйода напряжения U(t) отличаются падения напряжений Y (t) и Y2(t) на токоограничивающих резисторах 12 и 13 (фиг. 3 в). При этом напряжения на измерительной диагонали моста Y»(t)=Y. (t)-Y„(t) —In accordance with the changes in, 5 of the products B * (t), B (t) into the positive half-period of the voltage U (t), the magnetizing currents flowing through the current-limiting resistors 12 and 13 of the field windings 3 and 4 are substantially 2Q but differ from each other in this way, that within the time t o , ..., t 2 the magnetization current in the field winding 3 is less than in the field winding 4, and within the time "when the core 1 is saturated, the magnetization current in the field 3 is greater than in the winding 4 excitations. As a result, the voltage drops Y (t) and Y 2 (t) at the current-limiting resistors 12 and 13 (Fig. 3 c) differ in the indicated time limits ed of the positive half-period of the voltage U (t). In this case, the voltage on the measuring diagonal of the bridge is Y ”(t) = Y. (t) -Y „(t) -
J отличаются от нуля как в пределах времени to,...,t , так и в пределах времени ,.. ·, · J differ from zero both within the time t o , ..., t, and within the time, .. ·, ·
В пределах отрицательного полупе40 риода напряжения U(t) генератора 11 напряженности магнитных полей обмоток управления 5 и возбуждения 3 сердечника 1 направляются встречно, а напряженности магнитный полей обмоток управления 6 и возбуждения 4 сердечника 2 складываются. Тогда индукция B^(t) в сердечнике 2 изменяется во времени быстрее, чем индукция В*(t) в сердечнике 1 (фиг.З б).Within the negative half period 40 of the voltage U (t) of the generator 11, the magnetic field intensities of the control windings 5 and excitation 3 of the core 1 are directed counter-current, and the magnetic field intensities of the control windings 6 and excitation 4 of the core 2 are added. Then the induction B ^ (t) in the core 2 changes in time faster than the induction B * (t) in the core 1 (Fig. 3 b).
10 В результате индукция В? (t) достигнет уровня насыщения - Bs сердечника 2 в момент времени ts, т.е. прежде, чем произойдет изменение полярности напряжения U(t) генератора II. В серS5 дечнике 1 индукция В, (t) за тот же отрицательный полупериод напряжения U(t) уровня насыщения - Bs достигнуть не сможет (фир.З б). 10 As a result, induction B? (t) reaches the saturation level - Bs of core 2 at time ts, i.e. before there is a change in the polarity of the voltage U (t) of the generator II. In the S5 core 1 induction B, (t) for the same negative half-cycle of the voltage U (t) of the saturation level - Bs will not be able to reach (firm Z b).
2, в2 in
паSpaS
В соответствии с изменениями индукции B^(t), Β/t) в отрицательный полупериод напряжения U(t) ток намагничивания в. обмотке 4 возбуждения в пределах времени tэ, ..., t5 меньше, чем в обмотке 3 возбуждения, а в пределах времени , .,., tg , когда имеет место насыщение сердечника будет больше тока намагничивания: обмотке 3. При этом отличаются и дения напряжений Y1(t), Y‘2(t) на токоограничивающих резисторах 12 13 (фиг.З в). Отличается от нуля текущее значение напряжения на измерительной диагонали моста Y, (t) как в пределах времени t , ,.,,с. , так и э 5 времени t g,..., С ·In accordance with the changes in the induction B ^ (t), Β / t) into the negative half-period of the voltage U (t), the magnetization current c. the excitation winding 4 within the time t e , ..., t 5 is less than the excitation winding 3, and within the time,.,., t g , when the core is saturated, there will be more magnetization current: winding 3. In this case the voltage differences Y 1 (t), Y ' 2 (t) on the current-limiting resistors 12 13 differ (Fig. C c). The current voltage value on the measuring diagonal of the bridge Y, (t) differs from zero as within the time t,,. ,, s. , so and 5 times t g , ..., С
За период ta,..., te переменного напряжения U(t) генератора 11 среднее напряжение Y/, (t) на измерительной диагонали моста равно нулю. Однако за счет управляемых компаратором 16 ключей 17 и 18 и запоминающих элементов 19 и 20 происходит выделение постоянной составляющей на выходе вычитающего блока 21. Для положительного полупериода напряжения U(t) генератора 11 в момент времени t^, предшествующий моменту времени t £ насыщения сердечника 1, когда сигнал Y.j(t) на входе компаратора 16 превысит порог +а его пефЪключения, ключи 17 и 18 отключат измерительную диагональ моста от входов запоминающих элементов 19 и 20. При этом: напряжения Yg(t) и Y6(t) в пределах времени t^, ..., т.е, пока сигнал Y3(t) на входе компаратора 16 превышает порог а его переключения, останутся на выходе запоминающих элементов 19 и 20 без изменения. В результате неравенство Yg(t)-Yg(t)>0 (фиг.З е) сохранится в пределах всего положительного полупериода напряжения U(t) генератора 11, а на выходе сумматора появится сигнал YT(t), пропорциональный разности Y (t)~ -Y£(t).Over the period t a , ..., t e of the alternating voltage U (t) of the generator 11, the average voltage Y /, (t) on the measuring diagonal of the bridge is zero. However, due to the keys 17 and 18 controlled by the comparator 16 and the memory elements 19 and 20, a constant component is extracted at the output of the subtracting unit 21. For a positive half-period of the voltage U (t) of the generator 11 at time t ^, preceding the time t £ of core saturation 1 when the signal Yj (t) at the input of the comparator 16 exceeds the threshold + and its switching is on, the keys 17 and 18 will disconnect the measuring diagonal of the bridge from the inputs of the storage elements 19 and 20. In this case, the voltages Y g (t) and Y 6 (t) in within the time t ^, ..., ie, until the signal Y 3 (t) at Rin de comparator 16 exceeds the threshold and its switching, will remain at the output of storage elements 19 and 20 without change. As a result, the inequality Y g (t) -Y g (t)> 0 (Fig. 3 e) is preserved within the entire positive half-cycle of the voltage U (t) of the generator 11, and the signal Y T (t) proportional to the difference appears at the output of the adder Y (t) ~ -Y £ (t).
В отрицательный йолупериод напряжения U(t) генератора 11 в момент времени t? }предшествующий моменту времени насыщения сердечника 2, когда сигнал Y3(t) на входе компаратора 16 превысит порог -а его переключения, ключи 17 и 18 вновь отключат измерительную диагональ моста от входов запоминающих элементов 19 и 20, При этом напряжения Yg(t) и Ye(t) в пределах времени >In the negative voltage period U (t) of the generator 11 at time t? } previous to the saturation time of core 2, when the signal Y 3 (t) at the input of the comparator 16 exceeds the threshold for switching it, the keys 17 and 18 will again disconnect the measuring diagonal of the bridge from the inputs of the memory elements 19 and 20, and the voltage Y g (t ) and Y e (t) within the time>
ΛΛ
1275305 61275305 6
т.е. пока сигнал Y3(t) на выходе компаратора 16 превысит порог-а его переключения, останутся на выходе запоминающих элементов 19 и 20 без изменения. В результате неравенство Yg(t)-Y6(t)>0 (фиг.З е) сохранит свой знак по отношению к общей шине устройства и останется неизменным в пределах всего отрицательного полупериода напряжения U(t) генератора 11. Останется неизменным и сигнал Y7(t) на выходе блока 21.those. as long as the signal Y 3 (t) at the output of the comparator 16 exceeds the switching threshold, it will remain at the output of the storage elements 19 and 20 unchanged. As a result, the inequality Yg (t) -Y 6 (t)> 0 (Fig. 3 e) will retain its sign with respect to the common bus of the device and will remain unchanged within the entire negative half-cycle of voltage U (t) of the generator 11. The signal will remain unchanged Y 7 (t) at the output of block 21.
При изменении полярности входного сигнала X(t) на входных шинах 7 и 8 устройства характеристики намагничивания сердечников 1 и 2 и изменения индукций в них меняются местами, что в итоге нию полярности на блока 21.When changing the polarity of the input signal X (t) on the input buses 7 and 8 of the device, the magnetization characteristics of the cores 1 and 2 and the changes in the inductions in them change places, which results in a polarity change to block 21.
приводит к изменевыходе вычитающегоleads to variable subtractive
Для повышения затем с его выхода 23 обратной связи обратной связи, согласно включенвстречно включен30 точности измерения входного сигнала X(t) выходной сигнал Y7(t) блока 21 поступает на вход интегратора 22, а 24 через резистор на обмотки 9 и.10 последовательно и ные между собой и ные обмоткам 5 и 6 управления. При появлении на входе интегратора сигнала YT(t)tO на его выходе возникает сигнал Yg(t)^O, под воздействием которого в обмотках 9 и 10 обратной связи появляется ток намагничивания сердечников 1 и 2, встречно направленный току намагничивания обмоток 5 и 6 управления и полностью компенсирующий его первоначальное воздействие на характеристики намагничивания сердечников 1 и 2. В результате изменения индукций B1(t), B^it) в сердечнике 1 и сердечнике 2 в различных полупериодах напряжения U(t) генератора 11 вновь будут соответствовать условию, аналогичному отсутствию управляющего сигнала X(t) на входных шинах 7 и 8 устройства (фиг, 2 б), что вызовет появление на входе интегратора 22 сигнала 1 Y7(t)=0 ,В итоге выходной сигнал интегратора Yg(t) перестанет^изменяться, оставаясь на уровне Yg(t)£O, соответствующем компенсации токами намагничивания обмоток 9 и 10 обрат' ных связей, токов намагничивания обмоток 5 и 6 управления устройства (фиг.З к). Тем саьым обеспечивается пропорциональная взаимосвязь между входным X(t) и выходным Yg(t) сигналами устройства.To increase then, with its feedback feedback output 23, according to the included 30, the accuracy of measuring the input signal X (t) is turned on, the output signal Y 7 (t) of the block 21 is fed to the input of the integrator 22, and 24 through the resistor to the windings 9 and 10 in series and other and other control windings 5 and 6. When a signal Y T (t) tO appears at the input of the integrator, a signal Yg (t) ^ O arises at its output, under the influence of which a magnetizing current of cores 1 and 2 appears in the feedback windings 9, which is opposite to the magnetizing current of windings 5 and 6 control and fully compensating for its initial effect on the magnetization characteristics of cores 1 and 2. As a result of changes in the inductions B 1 (t), B ^ it) in the core 1 and core 2 in different half-periods of the voltage U (t) of the generator 11 will again satisfy the condition similar the presence of the control signal X (t) on the input buses 7 and 8 of the device (FIG. 2 b), which will cause the signal 1 Y 7 (t) = 0 to appear at the input of the integrator 22, As a result, the output signal of the integrator Y g (t) will cease ^ vary, remaining at the level Yg (t) £ O, corresponding to the compensation by the magnetizing currents of the windings 9 and 10 of the feedbacks, the magnetizing currents of the windings 5 and 6 of the control device (Fig.3K). This ensures a proportional relationship between the input X (t) and output Yg (t) signals of the device.
Любое отклонение магнитных характеристик. сердечников 1 и 2 от идеальности, а также их идентичности между собой вызовет изменение токов их намагничивания в различные полупериоды напряжения U(t) генератора 11 и в наибольшей степени - в периоды времени, кргда индукции в сердечнике 1 и 2 будут приближаться к насыщению сердечников. Однако за счет отключения выходных сигналов Y,(t), Y2(t) в указанные периоды времени ключами 17 и 18 от входов запоминающих элементов 19 и 20, неидентичность сигналов Y,,(t) и Y2 (t) не будет проявляться на выходе вычитающего блока 21 и в результате на выходе интегратора 'Any deviation of magnetic characteristics. cores 1 and 2 from ideality, as well as their identity with each other, will cause a change in their magnetization currents in different half-periods of voltage U (t) of the generator 11 and, to the greatest extent, during periods when the induction in core 1 and 2 will approach the saturation of the cores. However, by disabling the output signals Y, (t), Y 2 (t) during the indicated time periods with the keys 17 and 18 from the inputs of the storage elements 19 and 20, the identity of the signals Y ,, (t) and Y 2 (t) will not appear at the output of the subtracting block 21 and as a result at the output of the integrator '
22. Отклонения же в сигналах YZl(t), Y2(t) в зонах намагничивания сердечников I и 2 могут быть скомпенсированы с помощью токоограничивающих резисторов 12 и 13, а также значительно ослабляются за счет отрицательно^ обратной связи по обмоткам 9 и 10. Наличие запоминающих элементов 19 и 20 позволяет, в свою очередь, сохранить информационный сигнал, пропорциональный входному сигналу X(t) устройства в моменты размлкания ключей 17 и 18, дополнительно обеспечивая тем самым как статическую, так и динамическую точность измерения устройства и его стабильность.22. Deviations in the signals Y Zl (t), Y 2 (t) in the magnetization zones of the cores I and 2 can be compensated with the help of current-limiting resistors 12 and 13, and are also significantly weakened by negative feedback on the windings 9 and 10 The presence of the storage elements 19 and 20 allows, in turn, to save the information signal proportional to the input signal X (t) of the device at the moments of unlocking of the keys 17 and 18, thereby providing both static and dynamic measurement accuracy of the device and its stability.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU853900706A SU1275305A1 (en) | 1985-05-22 | 1985-05-22 | Direct current precision transformer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU853900706A SU1275305A1 (en) | 1985-05-22 | 1985-05-22 | Direct current precision transformer |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SU1275305A1 true SU1275305A1 (en) | 1986-12-07 |
Family
ID=21179093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU853900706A SU1275305A1 (en) | 1985-05-22 | 1985-05-22 | Direct current precision transformer |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| SU (1) | SU1275305A1 (en) |
-
1985
- 1985-05-22 SU SU853900706A patent/SU1275305A1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Авторское свидетельство СССР № 737850, кл. G 01 R 19/20, 04.04.77. Авторское свидетельство СССР № 1056068, кл. G 01 R 19/20, 01.03.82. * |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR980006770A (en) | Power Inverter with Three or More Parallel-Driven PWM-Type Power Reversal Units | |
| Vulin et al. | Determining the residual magnetic flux value of a single-phase transformer using a minor hysteresis loop | |
| EP0124967B1 (en) | D.c. current transformer circuits | |
| SU1275305A1 (en) | Direct current precision transformer | |
| US4468602A (en) | Method for reducing the consumption of a stepping motor and device for performing the method | |
| JPH0735788A (en) | Power-computing device | |
| RU2028634C1 (en) | Method of and device for insulation resistance measurement in alternating-current lines incorporating static converters | |
| SU1056084A1 (en) | Device for checking and measuring relay contact resistance | |
| WO1999002997A2 (en) | Dc and ac current sensor with discontinuous sampling | |
| SU1144061A1 (en) | Device for determination of synchronous electric machine winding electromagnetic time constants | |
| SU1150564A1 (en) | Summing-up transducer of electric signals having galvanic separation of electrical circuits | |
| SU1467558A1 (en) | Electrically decoupling amplifier | |
| SU1522386A1 (en) | Generator of magnetic scanning | |
| SU1511696A1 (en) | D.c. and a.c. pickup | |
| US2029685A (en) | Supervision of the dielectric losses of a conductor | |
| SU754665A1 (en) | Multifunction pulse-width modulator | |
| US3392375A (en) | Memory device | |
| SU1003330A1 (en) | Pulse-width modulator | |
| SU698004A1 (en) | Self-oscillator amplifier | |
| SU938171A1 (en) | Current pickup | |
| RU2042210C1 (en) | Apparatus for monitoring modes of equipment operation | |
| SU890269A1 (en) | Device for measuring insulation resistance in networks with completely grounded neutral | |
| SU840939A1 (en) | Device for galvanic isolating of dc networks | |
| SU1287040A1 (en) | Device for measuring capacitive conductance of network with respect to earth | |
| SU1567998A1 (en) | Apparatus for measuring resistance of insulation of electric network |