Изобретение относитс к погружным буровым снар дам дл образовани скважин большого диаметра в подземных услови х путем расширени передовой скважины в породах и рудах средней и высокой крепости ,а именно к расширител м скважин с синхронной работой нескольких ударных поршней , обеспечиваемой обшим расгфеделительным устройством. Цель изобретени - повышение надежности расширител и экономичности его работы. На фиг. 1 показан расширитель скважин , продольный разрез; на фиг. 2 - расчетна схема дл определени угла наклона соосных отверстий к корпусу. Расширитель состоит из корпуса 1, в стенках рабочих цилиндров которого выполнены выхлопные окна 2 и 3 дл выхлопа отработанного сжатого воздуха соответственно из камер обратного и пр мого хода, ударных поршней 4, воздухораспределительного приспособлени клапанного типа 5 с центральным воздухоподвод щим каналом 6, переднего фонар 7, установленного в расточке 8 корпуса 1, переходника 9 и буровых коронок 10. Между центральным воздухоподвод шим каналом 6 и расточкой 8 выполнена выточка 11, в которую выход т впускные наклонные отверсти 12, соосные с выхлопными окнами 2. Впускные наклонные отверсти 12 (фиг. 2) и выхлопные окна 2 размещены наклонно под заданным углом Ф к оси корпуса 1. Величин-а размера X впускного отверсти 12 равна величине размера X выхлопного окна 2. Размер X больше диаметра d соосных отверстий 2 и 12, поэтому частичное перекрытие поршнем 4 впускных отверстий 12 на величину 6 не уменьшает плошадь впуска по X, но существенно сокращает объем камер под торцовой рабочей поверхностью поршней 4, что позвол ет сократить расход сжатого воздуха в период работы расширител . Дл обеспечени потоку воздуха плавного перехода от центрального воздухоподающего канала 6 к впускным отверсти м 12 выполнена выточка 11, в которой центральный поток воздуха распредел етс по заданным направлени м , число которых равно числу камер под поршнем 4. BnvcKHbie отверсти 12 направлены под поршни 4 и имеют гладкую поверхность равного сечени по всей толщине стенки рабочего цилиндра. Расщиритель скважин работает следующим образом. Сжатый воздух направл етс воздухораспределительным приспособлением 5 (фиг. 1) попеременно в камеры рабочего и холостого хода рабочих цилиндров корпуса 1 и приводит в возвратно-поступательное движение ударные поршни 4. Дл пр мого хода ударных поршней 4 сжатый воздух поступает непосредственно из-под клапана воздухораспределительного приспособлени 5, а выхлоп производитс в конце пр мого хода ударных поршней 4 через выхлопные окна 3 камер рабочего хода. Дл осуществлени холостого хода ударных порщней 4 сжатый воздух поступает в камеры холостого хода под поршни 4 через центральный воздухоподвод щий канал б, выточку 11 и впускные отверсти 12, которые соосны с выхлопными окнами 2, закрытыми поршн ми 4 в момент нанесени удара по буровым коронкам 10. В период обратного хода ударных поршней 4, когда передн отсечна кромка откроет наклонные выхлопные окна 2, происходит выхлоп отработанного воздуха. При пр мом ходе ударные поршни 4 нанос т удары по буровым коронкам 10, последние разрушают забой расшир емой скважины. Частота нанесени ударов зависит от прин того диаметра D рабочих цилиндров корпуса 1 или их ударных поршней 4. Величина хода ударных поршней 4 ограничиваетс размером А их пути под давлением до момента начала выхлопа. Сокращение доли времени движени поршней при обратном ходе способствует рассчитанное направление наклонных отверстий 2 и 12, угол наклона которых равен оС, устранение сопротивлений в этих отверсти х, уменьшение объема камер холостого хода за счет перекрыти наклонного впускного отверсти ударными поршн ми 4 на некоторую величину сГи увеличение импульса струи сжатого воздуха под поршн ми. Соотношение указанных линейных и угловых параметров св зано математической зависимостью to-oi:g° - ТАУй5 45Г где X - часть полной высоты соосного наклонного отверсти диаметром на внутренней стенке рабочего цилиндра , определ ема от момента начала открыти отверстий отсечной кромкой поршн до полного его открыти , наход т по формуле )- dVD-+(A± Sf-dfD d Применение предлагаемой математической зависи.мости обеспечивает рациональное соотношение размеров, вли ющих на параметры и режим работы расширител . Вращение расширител производитс станками пневмоударного бурени , а его направление в передовой скважине - передним направл ющим фонарем 7.The invention relates to submersible drilling dams for the formation of large diameter wells in underground conditions by expanding an advanced well in rocks and medium and high strength ores, namely to extenders of wells with simultaneous operation of several percussion pistons, provided by a common suction device. The purpose of the invention is to increase the reliability of the extender and the efficiency of its work. FIG. 1 shows the well extender, longitudinal section; in fig. 2 is a design diagram for determining the angle of inclination of the coaxial holes to the housing. The expander consists of a housing 1, in the walls of the working cylinders of which exhaust ports 2 and 3 are made for exhausting compressed air, respectively, from return and forward running chambers, percussion pistons 4, valve-type air distribution device 5 with a central air inlet duct 6, front lamp 7 installed in the bore 8 of the housing 1, the adapter 9 and the drill bits 10. Between the central air supply channel 6 and the bore 8 there is a recess 11, into which the inlet inclined holes 12 go out, co Dirty with exhaust ports 2. Inlet inclined holes 12 (Fig. 2) and exhaust windows 2 are placed obliquely at a given angle F to the axis of housing 1. The size X of the size X inlet 12 is equal to the size X of the exhaust window 2. The size X is larger than the diameter d coaxial bores 2 and 12, therefore partial overlapping by piston 4 of inlet holes 12 by the value 6 does not reduce the inlet area in X, but significantly reduces the volume of chambers under the end working surface of pistons 4, which reduces the compressed air consumption during the expander operation. To ensure that the air flow has a smooth transition from the central air supply channel 6 to the inlet ports 12, a recess 11 is provided in which the central air flow is distributed in predetermined directions, the number of which is equal to the number of chambers under the piston 4. The BnvcKHbie holes 12 are directed under the pistons 4 and have smooth surface of equal section throughout the wall thickness of the working cylinder. The well remover works as follows. The compressed air is directed by the air distribution device 5 (Fig. 1) alternately into the working and idling chambers of the working cylinders of the housing 1 and reciprocating piston pistons 4. For forward stroke of the shock pistons 4, the compressed air flows directly from under the air distribution valve the tool 5, and the exhaust is produced at the end of the forward stroke of the shock pistons 4 through the exhaust ports 3 of the working stroke chambers. In order to idle the shock pads 4, the compressed air enters the idle chambers under the pistons 4 through the central air supply channel b, the recess 11 and the inlets 12, which are coaxial with the exhaust ports 2, closed pistons 4 at the time of striking the drill bits 10 During the return stroke of the shock pistons 4, when the front cut-off edge opens the inclined exhaust ports 2, the exhaust air is exhausted. During the forward stroke, the percussion pistons 4 strike the drill bits 10, the latter destroying the bottom of the expanding well. The frequency of strikes depends on the received diameter D of the working cylinders of the housing 1 or their impact pistons 4. The stroke of the impact pistons 4 is limited by the size A of their path under pressure until the start of the exhaust. The reduction in the proportion of the piston movement during the return stroke contributes to the calculated direction of the inclined holes 2 and 12, the angle of inclination of which is equal to оС, the elimination of resistance in these holes, the decrease in the volume of the idle chambers due to the overlapping of the inclined inlet hole by the shock pistons 4 impulse of compressed air jet under the pistons. The ratio of these linear and angular parameters is related to the mathematical dependence of the to-oi: g ° - TAUy5 45G where X is the part of the full height of the coaxially inclined hole with a diameter on the inner wall of the working cylinder, determined from the beginning of the opening of the holes with the cut-off edge of the piston to full opening, found by the formula) - dVD - + (A ± Sf-dfD d The application of the proposed mathematical dependence provides a rational ratio of dimensions affecting the parameters and mode of operation of the expander. The rotation of the expander is performed by the machine and air percussion drilling, and its trend in advanced well - the front guide lamp 7.