SU1264089A1 - Method for determining power corona losses in loaded power transmission line - Google Patents

Method for determining power corona losses in loaded power transmission line Download PDF

Info

Publication number
SU1264089A1
SU1264089A1 SU853839267A SU3839267A SU1264089A1 SU 1264089 A1 SU1264089 A1 SU 1264089A1 SU 853839267 A SU853839267 A SU 853839267A SU 3839267 A SU3839267 A SU 3839267A SU 1264089 A1 SU1264089 A1 SU 1264089A1
Authority
SU
USSR - Soviet Union
Prior art keywords
signal
line
voltage
output
block
Prior art date
Application number
SU853839267A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Ашраф Баламет Оглы Баламетов
Орхан Самед Оглы Мамедяров
Original Assignee
Азербайджанский Научно-Исследовательский Институт Энергетики Им.И.Г.Есьмана
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Азербайджанский Научно-Исследовательский Институт Энергетики Им.И.Г.Есьмана filed Critical Азербайджанский Научно-Исследовательский Институт Энергетики Им.И.Г.Есьмана
Priority to SU853839267A priority Critical patent/SU1264089A1/en
Application granted granted Critical
Publication of SU1264089A1 publication Critical patent/SU1264089A1/en

Links

Landscapes

  • Measurement Of Resistance Or Impedance (AREA)

Description

держит блок 1 запуска, синхронизации и носледовательной организации измерений и вычислени  параметров режима до и после изменени  напр жений регулирующим устройством, блок 2 измерени  параметров, блок 3 вычислени  параметров режима линии потерь на нагрев проводов, реактивной мощности , блок 4 формировани  уравнений баланса потерь мощности, датчики 5,6 и 7 тока, напр жени  и активной мощности , блок 8 запуска схемы измерени , блоки 9 и 10 задержки, квадрато64089holds unit 1 for starting, synchronizing, and sequencing measurement and calculation of mode parameters before and after voltage changes by the regulating device, parameter measurement unit 2, unit 3 for calculating the parameters of the heat loss line mode of the wires, reactive power, power loss balance generation unit 4, sensors 5,6 and 7 of current, voltage and active power, block 8 of start of measurement circuit, blocks 9 and 10 of delay, squared 64089

ры 11, 15, 16, 25, 29, 38, блоки 13, 32, 33, 34, 40 пам ти, блоки 12, 14, 19, 20, 21, 26, 37, 39 и 46 умножени , сумматоры 17, 22, 24, 27, 30, 35, 41, 44, 45, 47, блоки 18 и 31 извлечени  квадратного корн , блоки 23, 28, 36, 42 и 48 делени , блок 43 возведени  в степень. Определение потерь на корону производитс  на основании измерений только в одной точке . При этом исключена необходимость передачи измерений с другого конца линии по канапам телеизмерени . 1 ил.11, 15, 16, 25, 29, 38, memory blocks 13, 32, 33, 34, 40, blocks 12, 14, 19, 20, 21, 26, 37, 39 and 46 multiplications, adders 17, 22 , 24, 27, 30, 35, 41, 44, 45, 47, square-root extraction blocks 18 and 31, division blocks 23, 28, 36, 42 and 48, exponent block 43. The determination of corona loss is made on the basis of measurements at only one point. At the same time, the need to transfer measurements from the other end of the line along the tele measuring channels is eliminated. 1 il.

Изобретение относитс  к электротехнике , в частности ктехнике высо .ких напр жений, и мохсет быть использовано при регулировании напр жени  в высоковольтной линии электропередачи .The invention relates to electrical engineering, in particular, to high voltage equipment, and a mohset to be used in the regulation of voltage in a high-voltage power line.

Цель изобретени  - упрощение системы измерени  и повышение точности определени  потерь на корону.The purpose of the invention is to simplify the measurement system and improve the accuracy of determining corona loss.

Па чертеже изображено устройство, рег1лизующее предлагаемый способ.Pa the drawing shows the device regulating the proposed method.

Устройство, реализующее предлагаемый способ, содержит блок 1 запуска , синхронизации и последовательной организации, измерений и вычислени  параметров режима до и после изменени  напр жени  регулирующим устройством; блок 2 измерени  параметров , блок 3 вычислени  параметров режима линии потерь на нагрев проводов , реактивной мощности в начале линии и напр жени  в конце линии дл  первого и второго цикла измерени ; блок 4 формировани  уравнений баланса потерь мощности.A device that implements the proposed method comprises a block 1 for starting, synchronizing, and sequentially organizing, measuring, and calculating mode parameters before and after a voltage change by the regulating device; parameter measurement unit 2, unit 3 for calculating the parameters of the line loss mode for heating wires, reactive power at the beginning of the line and voltage at the end of the line for the first and second measurement cycle; block 4 forming power loss balance equations.

Блок 2 измерени  параметров состоит из датчиков 5-7 тока, напр жени  и активной мощности.The parameter measurement unit 2 consists of current, voltage and active power sensors 5-7.

Блок 1 запуска, синхронизации и последовательной организации, измерений и вычислени  параметров режима ДО и после изменени  напр жени  регулирующим устройством состоит из блока 8 запуска схемы измерени -, блоков 9 и 10, задержки.The unit 1 for starting, synchronizing and sequential organization, measuring and calculating the parameters of the TO mode and after changing the voltage by the regulating device consists of the unit 8 for starting the measurement circuit, blocks 9 and 10, and the delay.

Блок 3 вычислени  параметров режима линии потерь на нагрев проводовUnit 3 for calculating the parameters of the line loss mode for heating wires

реактивной мощности в начале линии и напр жени  в конце линии дл  первого и второго цикла измерени  состоит из квадратора 11, блока 12 умноже5 ни , блока 13 пам ти, блока 14 умножени , квадраторов 15 и 16, сумматора 17, блока 18 извлечени  квадратного корн , блоков 19-21 умножени , сумматора 22, блока 23 делени , сум0 матора 24, квадратора 25, блока 26 умножени , сумматора 27, блока 28 делени ,квадратора 29, сумматора 30, блока 31 извлечени  квадратного корн  .the reactive power at the beginning of the line and the voltage at the end of the line for the first and second measurement cycle consists of a quadrant 11, a block 12 multiply, a memory block 13, a multiplication unit 14, quadrants 15 and 16, an adder 17, a square root extractor 18, multiplication units 19-21, adder 22, division unit 23, totalor 24, quadrant 25, multiplication unit 26, adder 27, division unit 28, quadrator 29, adder 30, square root extraction unit 31.

5 Блок 4 формировани  уровней баланса потерь мощности состоит из блоков 32-34 пам ти, сумматора 35, блока 36 делени , блока 37 умножени , квадратора 38, блока 39 умножени , блока5 Block 4 of forming power loss balance levels consists of memory blocks 32-34, adder 35, division block 36, multiplication block 37, quad 38, multiplication block 39, block

20 40 пам ти, суьматора 41, блока 42 делени , блока 43 возведенр Я в степень , сумматоров 44 и 45, блока 46 умножени , сумматора 47, блока 48 делени .20 40 memory, sumator 41, block 42 division, block 43 raised to a power, adders 44 and 45, block 46 multiplication, adder 47, block 48 division.

25 Способ осуа,ествл ют следующим образом.25 The method is as follows.

Потери мощности на корону определ ютс  за два цикла измерени  параметров режима в начале линии: в нор30 мальном состо нии и после изменени  напр жени  при помощи регулирующего устройства. Дл  этого с выхода блока 8 запуска схем1,1 измерени  поступает разрешающий сигнал на хранениеThe power losses per corona are determined in two cycles of measurement of the mode parameters at the beginning of the line: in the normal state and after a voltage change with the help of a regulating device. To do this, from the output of the start block 8 of the measurement circuit1,1, an enabling signal is fed to the storage

Claims (1)

35 в пам ти результатов первого цикла измерени . При этом сигнал о токе линии, полученный с выхода датчика 5 тока в квадраторе 11, возводитс  в квадрат и умножаетс  в блоке 12 умножени  на коэффициент, пропорциональный эквивалентному активному сопротивлению йР„ 1 Pj линии. Полученные с выхода блока 12 умножени  потери на нагрев проводов в первом цикле измерени , До разрешающему сигналу с выхода блока 8 запуска схемы измерени , хран тс  в блоке 13 пам ти. В блоке 3 по измерени м в начале линии и активному и реактивному сопротивлению линии определ етс  напр жение в конце линии до и после изменени  напр жени . Дл  этого сигналы с датчиков 5 и 6 тока и напр жени  в блоке 14 умножени  умножаютс , т.е. Ul, и возвод тс  в квадрат в квадраторе 15. В квадраторе 16 возводитс  в квадрат активна  мощность в начале линии, получаема  с датчика 7 активной мощности. В сум маторе 17-производитс  вычитание от сигнала квадратора 15 сигнала квадратора 16, т.е. () Р, после извлечени  квадратного корн  в блоке 18 извлечени  квадратного корн , на выходе которого по вл етс  сигнал пропорциональный реактивной мошнос ти в начале линии, т.е. Q (U-I)2 В блоке 19 умножени  сигнал с выхода блока 18 извлечени  квадратного корн  умножаетс  на коэфс ициент пропорциональный реактивному сопротивлению линии, а в блоке 20 умножени  этот сигнал умножаетс  на коз4 фициент, пропорциональный активному сопротивлению линии. В блоке 21 умножени  производитс  умножение сигнала с выхода датчика 7 активной мощности на коэффициент про порциональный активному сопротивлени линии. В сумматоре 22 сигналы с блоков 20 и 21 умножени  суммируютс , т.е. PR + QX, и в блоке 23 делени  осуществл етс  деление этого сигнала на напр жение в начале линии, т.е. (PR + QX)/U. В сумматоре 24 от сигнала датчика 6 напр жени  вычитаетс  сигнал блока 23 делени , т.е. PR + - и возводитс  S квадрат квадраторе 25. Сигнал с датчика 7 активной мощности в блоке 26 умножени  умножаетс  на кoэd)( поопоопиональный с  на коэф(1)ициент пропорциональный реактивному сопротивлению линии 894 В сумматоре 27 производитс  вычитание сигналов с выхода блоков 26 и 20 умножени , т.е. РХ - QR, а в блоке 28 делени  этот сигнал делитс  на сигнал датчика 6 напр жени , т.е. РХ - OR и возводитс  в квадрат в квадраторе 29. В сумматоре 30 суммируютс  сигналы с выхода квадрато (и- PL:.Q)4 ров 25 и 29, т.е. РХ - OR + С------), а в блоке 31 извлечени  квадратного корн  осуществл етс  извлечение квадратного корн  в результате чего на его выходе по вл етс  сигнал пропорциональный напр жению в конце линии. Значение напр жени  в конце линии, вычисленное по пара„ рам в первом цикле измерени  по сигналу с выхода блока В запуска схемы измерени , хранитс  в блоке 32 пам ти. В блоках 33 и 34 пам ти по сигна выхода блока 8 запуски схемы измерени  хран тс  полученные с выходов датчиков 6 и 7 значени  напр жени  и активной мощности, напр жение и активна  мощность в первом цикле измерени . Таким образом, первьй цикл измерени  заключаетс  в хранении измеренных параметров и результатов вычислений в блоках 13, 32, 33 и 34 пам ти . Затем по сигналу на измерение потерь на корону, получаемый с выхода блока 8 запуска схемы измерени , блок 9 задержки после некоторой задержки выдает сигнал на изменение напр жени  регулирующим устройством, а блок 10 задержки (также после задержки ) вьщает разрешающий сигнал на производство измерений второго цикла. При этом датчики 5-7, квадратор 11, блоки 12 и 13 выполн ют свои функции как в первом цикле измерени . После этого в блоке 4 формировани  уравнений баланса потерь мощности формируетс  и решаетс  система уравнений с двум  неизвестными, решени  которого привод тс  к следующему виду: р Ег.Г 1Рнг 1 ;1 1&l-lijlSil / U, .-Р „ ( - к (. If U Формирование и рещение уравнений производитс  следующим образом. По сигналу с блока 10 задержки в сумматоре 35 производитс  суммирование потерь на нагрев проводов, получаемых с выхода блока 13 пам ти, с активной мощностью начала линии, получаемого с выхода блока 34 пам ти дл  первого цикла измерени . В блоке 36 делени  напр жение, конца линии второго цикла измерени , получаемое с выхода блока 31 извлечени  квадратного кбрн  по разрешающему сигналу с .выхода блока 10 задер жки делител  на напр жение первого цикла измерени , получаемое с выхода блока 32 пам ти. В блоке 37 умножени  сигнал, получаемый с выхода блока 36 делени , умножаетс  на пропорциональный коэффициент статической характеристики, в квадраторе 38 сигнал блока 36 делени  возводитс  в квадрат, а в блоке 39 умножени  этот сигнал умножаетс  на коэффициент,про порциональный статической характерис тике, В сумматоре 41 производитс  суммирование сигналов с блоков 37 и 39 умножени  с сигналом, пропорциональным посто нному члену статической характеристик, который задаетс  и хранитс  в блоке 40 пам ти, В блоке 42 делени  производитс  деление напр жени  в начале линии во втором цикле измерени , получаемое с выхода датчика 6 напр жени , по разрешающему сигналу с блока 10 задержки на напр жение первого цикла получаемое с выхода блока 33 пам ти и в блоке 43 возведени  в степень этот сигнал возводитс  в степень f В сумматоре 44 производитс  вычитание сигналов, получаемых с выходов блока 43 возведени  в степень и сумматора 41, В сумматоре 45 по сигналу с выхода блока 10 задержки произ водитс  суммирование активной мощно ти в начале линии, получаемой с выхода датчика 7 активной мощности, с потер ми на нагрев проводов во втором цикле измерени , получаемых с выхода блока 12 умножени . В блоке 46 умножени  производитс  умножение сигналов, получаемых с выходов сумматоров 35 и 41. В сум маторе 47 производитс  суммирование сигналов, получаемых с выходов сумматора 45 и блока 46 умножени , а в блоке 48 делени  этот сигнал делитс  на сигнал, получаемый с выхода сумматора 44. Таким образом, на выходе блока 48 делени  по вл етс  сигнал, пропорциональный потер м на корону в линии электропередачи, и тем самым за два цикла измерени  определ етс  величина потерь на корону. Формула изобретени  Способ определени  потерь мощности на корону в нагруженной линии электропередач путем замеров тока, напр жени  и мощности в линии и вычислени  величины потерь на корону, отличающийс  тем, что, с целью упрощени  и повьш1ени  точности , кратковременно измен ют напр жение в линии в пределах диапазона регулировани , осуществл ют замеры параметров режима в двух состо ни х - до и после изменени  напр жени , а вычисление потерь на корону производ т решением систег-ы уравнений PV йр„. + йр, + Р., ДРн-, + ДР, (-|)Ь где PI, и соответственно 1 измеренные ак- тивна  мощность и напр жение до и после изменени  напр жени  линии; нагрузочные потери линии до и после изменени  напр жени ; потери мощности на корону в линии электропередачи и активна  мощность нагрузки до изменени  напр жени ; показатель степени характеристики потерь на корону по напр жению;35 in the memory of the results of the first measurement cycle. In this case, the line current signal obtained from the output of the current sensor 5 in the quad 11 is squared and multiplied in the multiplication unit 12 by a factor proportional to the equivalent active resistance iP 1 Pj line. The losses resulting from the output of the multiplier 12 for heating the wires in the first measurement cycle, until the enabling signal from the output of the measuring circuit triggering unit 8, are stored in the memory block 13. In block 3, the voltage at the end of the line before and after the voltage change is determined from measurements at the beginning of the line and the active and reactive resistance of the line. For this, the signals from the current and voltage sensors 5 and 6 in multiplication unit 14 are multiplied, i.e. Ul, and squared in quad 15. In quad 16, squared active power at the start of the line is obtained from active power sensor 7. In sum 17, the subtraction from the signal of the quad 15 of the signal of the quad 16, i.e. () P, after extracting the square root in block 18, extracting the square root, at the output of which a signal appears proportional to the reactive power at the beginning of the line, i.e. Q (U-I) 2 In block 19, the multiplication signal from the output of block 18 of the square root is multiplied by a factor proportional to the reactive resistance of the line, and in block 20, the signal is multiplied by a goat proportional to the active resistance of the line. In multiplication unit 21, the signal from the output of the active power sensor 7 is multiplied by a factor proportional to the active resistance of the line. In the adder 22, the signals from multiplication blocks 20 and 21 are summed, i.e. PR + QX, and in division block 23, this signal is divided by the voltage at the beginning of the line, i.e. (PR + QX) / u. In the adder 24, the signal from the voltage sensor 6 is subtracted from the voltage sensor 6, i.e. PR + - and S squared quadrature 25 is entered. The signal from the active power sensor 7 in multiplication unit 26 is multiplied by the coed) (the opiolent with the coefficient (1) is proportional to the reactive resistance of the line 894 In the adder 27, the signals from blocks 26 and 20 are subtracted multiply, i.e., PX - QR, and in block 28, this signal is divided by the voltage sensor 6 signal, i.e. PX - OR, and squared in the square 29. In the adder 30, the signals from the square output are summed (and - PL: .Q) 4 ditch 25 and 29, i.e. PX - OR + C ------), and in block 31 the square root extraction is TVL is taking a square root whereby its output is a signal of voltage proportional to the line end. The voltage value at the end of the line, calculated from the pair of frames in the first measurement cycle by the signal from the output of block B of the start of the measurement circuit, is stored in memory block 32. In blocks 33 and 34 of memory, on the output signal of block 8, measurement circuit starts are obtained from the outputs of sensors 6 and 7, the values of voltage and active power, voltage and active power in the first measurement cycle. Thus, the first measurement cycle consists in storing the measured parameters and the results of the calculations in memory blocks 13, 32, 33 and 34. Then, the signal for measuring the corona loss obtained from the output of the measuring circuit triggering unit 8, the delaying unit 9 after a certain delay produces a voltage change signal by the regulating device, and the delaying unit 10 (also after the delay) triggers the enable signal to perform measurements of the second cycle . In this case, sensors 5-7, quad 11, blocks 12 and 13 perform their functions as in the first measurement cycle. After that, in block 4 of the formation of the power loss balance equations, a system of equations with two unknowns is formed and solved, the solutions of which are summarized as follows: p EG 1Png 1; 1 1 & l-lijlSil / U. -P "(- to (. If U The formation and solving of equations is performed as follows. The signal from the delay unit 10 in the adder 35 is used to sum up the heating losses of the wires received from the output of the memory block 13 with the active power of the beginning of the line obtained from the output of the memory block 34 for the first measurement cycle. In block 36, the division of the end of the line of the second measurement cycle, obtained from the output of the square-cbr extraction unit 31 by the resolving signal from the output of the divider delay unit 10 to the voltage of the first measurement cycle obtained from the output of memory block 32. In block 37, the multiplication signal obtained from output of dividing unit 36, multiplied by a proportional coefficient of a static characteristic, in quad 38 the signal of dividing unit 36 is squared, and in multiplier 39 this signal is multiplied by a factor proportional to the static characteristic, B The adder 41 performs the summation of signals from blocks 37 and 39 multiplying with a signal proportional to the constant term of the static characteristics, which is set and stored in memory block 40. voltage sensor 6, according to the resolution signal from the delay unit 10, the voltage received from the output of the memory block 33 and in the raising unit 43 this signal is raised to the power f. In the adder 44, the signal is subtracted The signals received from the outputs of the exponentiation unit 43 and the adder 41, In the adder 45, the signal from the output of the delay unit 10 is used to sum the active power at the beginning of the line, obtained from the output of the active power sensor 7, with the losses for heating the wires in the second the measurement cycle obtained from the output of block 12 multiplication. In multiplication unit 46, the signals received from the outputs of the adders 35 and 41 are multiplied. In the sum of the matrix 47, the signals received from the outputs of the adder 45 and the multiplication unit 46 are summed, and in the division unit 48 this signal is divided by the signal obtained from the output of the adder 44 Thus, at the output of dividing unit 48, a signal appears that is proportional to the losses on the corona in the transmission line, and thus the magnitude of the losses to the corona is determined in two measurement cycles. Claims The method of determining the power loss per corona in a loaded power line by measuring current, voltage and power in a line and calculating a corona loss, characterized in that, in order to simplify and improve accuracy, the voltage in a line is briefly changed of the control range, measurements of the mode parameters are carried out in two states, before and after the voltage change, and the corona loss is calculated by solving the system of equations PV and Rv. + jp, + p., ddn-, + jp, (- |) b where PI, and respectively 1 measured active power and voltage before and after the change of the line voltage; line load losses before and after a voltage change; power loss to the corona in the power line and the load power is active until the voltage changes; crown loss characteristic for stress; коэффициенты ста-,ratios тической характе- ; ристики нагрузки по напр жению; напр жени  в конце линииtic character; load stresses on voltage; voltage at the end of the line электропередачи до и после изменени  напр жени , вычисл емые по математической модели линии электропереда чи .transmissions before and after voltage changes, calculated using a mathematical model of a transmission line.
SU853839267A 1985-01-07 1985-01-07 Method for determining power corona losses in loaded power transmission line SU1264089A1 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU853839267A SU1264089A1 (en) 1985-01-07 1985-01-07 Method for determining power corona losses in loaded power transmission line

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SU853839267A SU1264089A1 (en) 1985-01-07 1985-01-07 Method for determining power corona losses in loaded power transmission line

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SU1264089A1 true SU1264089A1 (en) 1986-10-15

Family

ID=21156869

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU853839267A SU1264089A1 (en) 1985-01-07 1985-01-07 Method for determining power corona losses in loaded power transmission line

Country Status (1)

Country Link
SU (1) SU1264089A1 (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107255753A (en) * 2017-06-15 2017-10-17 中国电力科学研究院 A kind of hvdc transmission line corona loss method for transformation and its realize system

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Авторское свидетельство СССР № 955358, кл. Н 02 J 3/12, 1981. Электротехнический снравочник. Т. 1, М.: Энергоатомиздат, 1982. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107255753A (en) * 2017-06-15 2017-10-17 中国电力科学研究院 A kind of hvdc transmission line corona loss method for transformation and its realize system

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5081413A (en) Method and apparatus for measuring AC power
CN106291375A (en) A kind of SOC estimation method based on cell degradation and device
SU1264089A1 (en) Method for determining power corona losses in loaded power transmission line
JP2017187462A (en) Estimation device and estimation method
JP2968607B2 (en) Reactive energy meter
Lengyel et al. A finite strip method for the geometrically nonlinear analysis of plate structures
JPS5869494A (en) Method and device for simulating magnetic flux in rotary magnetic field machine
FR2468129A1 (en) METHOD AND DEVICE FOR MEASURING ELECTRIC POWER
CN113075550A (en) Method, device, medium and electronic device for obtaining electromotive force curve
JPH0232276A (en) Life detecting method for storage battery
CN118501741B (en) Method, device, system and storage medium for measuring entropy heat coefficient of battery
JPH05172859A (en) Electric power measurement device
SU1688179A1 (en) The 3-phase alternating-to-constant voltage instrument transducer
SU465568A1 (en) Device for measuring the torque of the submersible motor
SU1200146A1 (en) Apparatus for determining electromotor load moment
RU2814973C1 (en) Computer-compensator of passive interference
RU2083954C1 (en) Inertial navigation system
RU222257U1 (en) COMPUTER FOR INTERFERENCE REJECTION
RU2024877C1 (en) Device for electric energy quality control
RU222510U1 (en) COMPUTER FOR PASSIVE INTERFERENCE REJECTION
KR970000028B1 (en) Apparatus for detecting torque
SU759894A1 (en) Stand for testing internal combustion engine
SU847274A1 (en) Adaptive correcting device
SU1644161A1 (en) Current mathematical expectation calculator
SU514248A1 (en) Vectormeter