SU1223016A1

SU1223016A1 - Heat exchanging pipe

Info

Publication number: SU1223016A1
Application number: SU843822170A
Authority: SU
Inventors: Владимир Ильич Гомон; Павел Григорьевич Остапущенко; Генрих Александрович Дрейцер; Эльвин Константинович Калинин
Original assignee: Научно-Исследовательский Институт Санитарной Техники И Оборудования Зданий И Сооружений; Московский авиационный институт им.Серго Орджоникидзе
Priority date: 1984-10-10
Filing date: 1984-10-10
Publication date: 1986-04-07

Description

Изобретение относитс к теплообмен- ным устройствам и может быть использовано в теплообменной аппаратуре, примен емой в энергетике, строительстве, химии, криогенной технике и других отрасл х народного хоз йства.The invention relates to heat exchangers and can be used in heat exchangers used in power engineering, construction, chemistry, cryogenic engineering, and other sectors of the national economy.

Цель изобретени интенсификаци The purpose of the invention intensification

теплообмена.heat exchange.

На чертеже схематически изображена тенлообменна труба, разбита на участки с различны.ми значени ми Hiara и высоты выступов на каждом из них.The drawing shows schematically a tenlo exchange tube, divided into sections with different values of Hiara and heights of protrusions on each of them.

Теплообменна труба 1 содержит кольцевые канавки 2 на наруж 1ой новерхности и соответствующие им выступы 3 на внутренней поверхности. В продольном направлении труба разде.чепа на участки с одинаковой высотой выступов 3 в каждом из них и различной высотой выступов 3 в смежных ступенчато измен ющейс от участка к участку в дианазонеThe heat exchange tube 1 contains annular grooves 2 on the outside of the 1st surface and the corresponding protrusions 3 on the inner surface. In the longitudinal direction, the pipe is divided into sections with the same height of the projections 3 in each of them and different height of the projections 3 in the adjacent stepwise varying from section to section in Dianazone

0,97- 0,88,0.97-0.88,

где с1, минимальный впутрен 1ий диаметрwhere c1, the minimum is the 1st diameter

трубы 1 в зоне выступов; D - внутренний диа.метр гладкой частиpipe 1 in the area of the projections; D - inner diameter of the smooth part

трубы 1.pipes 1.

Оптима;1ьиа величина соотношени определ етс по формулеOptima; the first value of the ratio is determined by the formula

700700

HCHC

где Re и Ргwhere Re and Pr

ReV SprReV Spr

- соответственно средние числа Рейнол)Дса и Прапдтл на каждом участке.- respectively, the average numbers Reynoll) DSA and Prapdtl on each site.

Выступы 3 выполнены с различным ша- го.м, ступенчато возрастающим от участка к участку в направлении возрастани высоты выступов в диапазоне ,где б - толщина стенки трубы. Оптимальное изменение отношени тага на каждом участ-. КС к внутреннему диаметру гладкой трубыThe protrusions 3 are made with different steps. Stepwise increasing from site to site in the direction of increasing protrusion height in the range where b is the pipe wall thickness. The optimal change in the ratio of the tag on each plot. COP to the inner diameter of the smooth pipe

определ етс из зависимости determined from dependency

10ten

1one

Теплообменна труба работает следующим образом.The heat exchange pipe operates as follows.

Снаружи корпуса трубы 1 вдоль канавок 2 движетс греющий теплоносите ть, отдающий тепло через стенку трубы 1 нагреваемой воде. Цос.чедн двига сь внутри трубы 1, нагреваетс . При этом число Re вдоль движени увеличиваетс , а число Рг уменьп аетс . Образующиес при движении теплоноситач поперек выступов 3 вихри способствуют уве;1ичению турбулентной тен.лонроводности у стенки и, следовательно , коэффициента теплоотдачи. Так как высота выступов 3 имеет оптимальное значение в пристенном слое, увеличиваетс турбулентна составл юща теплопровод- нск тн и, следовательно, коэффициента теплоотдачи . Кро.ме того, таг, рассчитанный по 1 редла|-аемой зависимости, также способствует приближению зпачеЛ1 степени интенсификации теплооб.мена на каждом участке к его максима;п,)1ому значению дл данных УСЛОВИЙ.Outside the body of the pipe 1, along the grooves 2, the heating heat flows, which gives off heat through the wall of the pipe 1 to the heated water. The moving circuit inside the pipe 1 is heated. In this case, the number Re along the motion increases, and the number Pr decreases. The 3 eddies formed during the movement of thermal strains across the protrusions contribute to the increase in the turbulent tenon tension at the wall and, consequently, the heat transfer coefficient. Since the height of the protrusions 3 has an optimum value in the near-wall layer, the turbulent component of heat conduction increases and, consequently, the heat transfer coefficient increases. Moreover, the tag calculated on the basis of the dependence | 1, also contributes to approximating the degree of intensification of heat transfer in each segment to its maximum; n,) to the 1st value for these CONDITIONS.

to . tzto. tz

J, 5,Л,J, 5, L,

/ 223 J J/ 223 J J

Claims

1. HEAT EXCHANGE. PIPE with annular grooves on the outer surface and corresponding protrusions on the inner surface, characterized in that, in order to intensify heat transfer, it is longitudinally divided into sections with the same height of the protrusions in each of them and different heights of the protrusions in adjacent, stepwise varying from plot to plot in the range

H _c = - ^ = 0.97-0.88, where d, is the minimum internal diameter of the pipe in the area of the protrusions;

D is the inner diameter of the smooth part of the pipe.

2. The pipe in π. 1, characterized in that the protrusions are made with a different step, stepwise increasing from section to section in the direction of increasing the height of the protrusions in the range

26 <t <2D, where t is the step of the protrusions;

δ is the wall thickness of the pipe.

>