SU1204753A2 - System for automatic regulation of power unit output - Google Patents
System for automatic regulation of power unit output Download PDFInfo
- Publication number
- SU1204753A2 SU1204753A2 SU843722580A SU3722580A SU1204753A2 SU 1204753 A2 SU1204753 A2 SU 1204753A2 SU 843722580 A SU843722580 A SU 843722580A SU 3722580 A SU3722580 A SU 3722580A SU 1204753 A2 SU1204753 A2 SU 1204753A2
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- unit
- power unit
- power
- automatic regulation
- unit output
- Prior art date
Links
Landscapes
- Control Of Turbines (AREA)
Description
1 one
Изобретение относитс к теплоэн ер гетике и может быть использовано при автоматизации энергоблоков тепло вых электростанций.The invention relates to heat and heat engineering and can be used to automate power units of heat power plants.
Цель изобретени - повышение точности в режиме скольз щего давлени .The purpose of the invention is to improve the accuracy in the mode of sliding pressure.
На чертеже представлена принципиальна схема данной системы автоматического регулировани мощности энергоблока.The drawing shows a schematic diagram of this system of automatic power control of the power unit.
К регул тору 1, воздействующему на клапаны 2 турбины, подключен датчик 3 давлени пара перед турбиной, а к регул тору 4 производительности парогенератора, снабженному регулирующим органом 5, подключены датчик 6 и задатчик 7 мощности энергоблока . К входам дифференциатора 8 подключены датчик 3 давлени и выход блока 9 умножени с обратной пол рностью . К входам блока 9 умножени подключены выходы основного блока 10 делени и дополнительного блоки 11 делени . Входы блока 10 делени соединены с задатчиком 7 мощности и дат чиком 3 давлени , входы блока 11 делени - с выходом дифференциатора 8 и датчика 3 давлени . Выход блока 11 делени соединен также с входом регу л тора 4. Таким образом, дополнитель ный блок 11 делени включен в цепь отрицательной обратной св зи дифференциатора 8.The steam pressure sensor 3 in front of the turbine is connected to the controller 1 acting on the valves 2 of the turbine, and the sensor 6 and the unit 7 of the power unit are connected to the controller 4 of the steam generator equipped with the regulator 5. A pressure sensor 3 and an output of multiplying unit 9 with reverse polarity are connected to the inputs of the differentiator 8. The outputs of the multiplication unit 9 are connected to the outputs of the main division unit 10 and the additional division units 11. The inputs of the division unit 10 are connected to the power setting device 7 and the pressure sensor 3, the inputs of the division unit 11 to the output of the differentiator 8 and the pressure sensor 3. The output of dividing unit 11 is also connected to the input of controller 4. Thus, an additional dividing unit 11 is connected to the negative feedback circuit of differentiator 8.
Предлагаема система работает еле дующим образом.The proposed system works very little.
При работе энергоблока в режиме номинального давлени уровень сигнала датчика 3 сохран етс посто нным, в св зи с чем блоки 10 и 11 делени не оказывают вли ни на изменение коэффициента обратной св зи дифферен циатора 8, при этом коэффициент обратной св зи определ етс только уровнем нагрузки, соответствующим сигналу задатчика 7, чем обеспечиваетс оптимальность настройки при номинальном давлении.When the power unit operates in the nominal pressure mode, the signal level of the sensor 3 remains constant, and therefore the division blocks 10 and 11 do not affect the change in the feedback coefficient of the differential valve 8, and the feedback factor is determined only by the level load corresponding to the setting signal of the transmitter 7, which ensures optimal tuning at nominal pressure.
В режиме скольз щего давлени сигналы датчика 3 и задатчика 7 при снижении нагрузки уменьшаютс пропорционально , в св зи с чем выходной сигнал блока 10 делени и коэффициент передачи блока 9 умножени сохран ютс посто нными. ОдновременноIn the sliding pressure mode, the signals of the sensor 3 and the setting device 7 are reduced proportionally as the load decreases, and therefore the output signal of the dividing unit 10 and the transfer coefficient of the multiplication unit 9 are kept constant. At the same time
ВНИИПИ Заказ 8501/31 Тираж 496 Подписное Филиал ППП Патент, г.Ужгород, ул.Проектна , 4VNIIPI Order 8501/31 Circulation 496 Subscription Branch of the PPP Patent, Uzhgorod, Projecto st., 4
047532047532
уменьшение сигнала датчика 3, воздейству на вход блока 11 делени , увеличивает коэффициент передачи этого блока и тем самым коэффициентreducing the signal of sensor 3, affecting the input of dividing unit 11, increases the transmission coefficient of this unit and thus the coefficient
5 обратной св зи дифференциатора 8. Это приводит к увеличению времени дифференцировани обратно пропорционально давлению и соответственно уровню нагрузки, а также к уменьше10 нию динамического коэффициента передачи дифференциатора. Однако совместный коэффициент передачи последовательно включенных дифференциатора 8 и блока 11 делени при этом5 feedbacks of the differentiator 8. This leads to an increase in the differentiation time inversely proportional to the pressure and, accordingly, to the level of load, as well as to a decrease in the differential coefficient of the differential transfer. However, the joint transmission coefficient of the series-connected differentiator 8 and the dividing unit 11 at the same time
15 сохран етс таким же, как и в исходной системе, потому что эти коэффи- циенть; определ ютс одинаковой отрицательной обратной св зью через блок 9 умножени . Таким образом,15 is kept the same as in the original system, because these coefficients; determined by the same negative feedback through multiplication unit 9. In this way,
20 блок 11 делени в ходе разгрузки энергоблока при скольз щем давлении увеличивает врем дифференцировани дифференциатора 8 обратно пропорционально изменению уровн нагрузки,20 dividing unit 11 during the unloading of the power unit with sliding pressure increases the differentiation time of the differentiator 8 in inverse proportion to the change in the load level,
25 сохран посто нной величину динамического коэффициента передачи от датчика 3 к регул тору 4. Тем самым обеспечиваетс точна компенсаци начального скачка отклонени мощпос30 ти в момент возмущени регулирующими25, the value of the dynamic transmission coefficient from the sensor 3 to the controller 4 is kept constant. This ensures accurate compensation of the initial jump in the power deviation at the time of the disturbance by the control
клапанами турбины. Процесс изменени компенсирующего сигнала после начального скачка отклоненил определ етс возникновением сигнала скорости из ,, менени давлени в переходном процессе , а также скоростью спада начального скачка в соответствии с фактическим временем дифференцировани Увеличение времени дифференцировани turbine valves. The process of changing the compensating signal after the initial jump of the deflected is determined by the occurrence of the speed signal from the pressure change in the transient process as well as the rate of decline of the initial jump in accordance with the actual differentiation time. Increasing the differentiation time
4Q уменьшает скорость спада скачка отклонени компенсирующего сигнала и одновременно увеличивает уровень сигнала скорости изменени давлени . Это приводит к увеличению уровн 4Q reduces the decay rate of the deviation jump of the compensating signal and at the same time increases the signal level of the rate of pressure change. This leads to an increase in the level of
45 компенсирующего сигнала в переходном процессе после возмущени регулирующими клапанами турбины. Так действие блока 11 делени , измен значение времени дифференцировани 45 of the compensating signal in the transient after being disturbed by the turbine control valves. So the action of the block 11 division, changing the value of the time of differentiation
обратно пропорционально уровню нагрузки, повьшает точность компенсации отклонений мощности, вызванных перемещени ми клапанов турбины .inversely proportional to the level of load, increases the accuracy of compensation for power deviations caused by movements of turbine valves.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843722580A SU1204753A2 (en) | 1984-04-05 | 1984-04-05 | System for automatic regulation of power unit output |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843722580A SU1204753A2 (en) | 1984-04-05 | 1984-04-05 | System for automatic regulation of power unit output |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU989110 Addition |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1204753A2 true SU1204753A2 (en) | 1986-01-15 |
Family
ID=21112019
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU843722580A SU1204753A2 (en) | 1984-04-05 | 1984-04-05 | System for automatic regulation of power unit output |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1204753A2 (en) |
-
1984
- 1984-04-05 SU SU843722580A patent/SU1204753A2/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 798332, кл. F 01 К 13/02, 1979. Авторское свидетельство СССР № 989110, кл. F 01 К 13/02, 1981. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SU1204753A2 (en) | System for automatic regulation of power unit output | |
US4594857A (en) | Resorption-type thermal conversion apparatus | |
SU1372463A1 (en) | Method of automatic control of overflow of power between two parts of power system | |
SU759735A1 (en) | Power-unit intensity automatic control system | |
SU473522A1 (en) | Ball loading control system in the mill | |
SU915061A1 (en) | Automatic regulating system with leading correction | |
SU1164660A1 (en) | Automatic control system for objects with time lag | |
SU1100429A1 (en) | Device for controlling compressors | |
SU1373973A1 (en) | System for regulating temperature conditions and steam overheating of straight-through boiler unit | |
SU985337A2 (en) | System for automatic control of power unit power | |
SU1425730A2 (en) | Apparatus for simulating the power control systems of power plant units | |
SU989110A2 (en) | Power unit power control system | |
SU1490379A2 (en) | Method of automatic control for straight-through boiler | |
RU1802261C (en) | Method of level control in regenerative heater of steam turbine | |
SU556228A1 (en) | Device for automatic control of power unit | |
SU846916A1 (en) | Method of automatic control of feed at starting process of double-strand straight-current steam generator | |
SU1760242A1 (en) | Boiler drum level automatic control system | |
SU1044885A1 (en) | System of automatic control of steam pressure in drum boiler | |
SU1416952A1 (en) | Two-position temperature regulator | |
SU1575154A1 (en) | Apparatus for regulating the level in steam generator | |
SU1129457A1 (en) | Automatic control system for steam generator heat load | |
SU1679470A1 (en) | Device for adjustment of level of liquid in reservoir | |
SU1236246A1 (en) | System for automatic controlling of steam generator with regard to technological limitations | |
SU842706A1 (en) | Device for technical parameter regulation | |
SU830407A1 (en) | Pneumatic differentiating device |