SU1191191A1 - Method of loading lathes in testing - Google Patents
Method of loading lathes in testing Download PDFInfo
- Publication number
- SU1191191A1 SU1191191A1 SU833678869A SU3678869A SU1191191A1 SU 1191191 A1 SU1191191 A1 SU 1191191A1 SU 833678869 A SU833678869 A SU 833678869A SU 3678869 A SU3678869 A SU 3678869A SU 1191191 A1 SU1191191 A1 SU 1191191A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- force
- oriented
- testing
- cutting
- loading
- Prior art date
Links
Landscapes
- Turning (AREA)
Description
Изобретение относится к станкостроению и может быть использованоThe invention relates to machine tools and can be used
при испытаниях токарных станков.when testing lathes.
Цель изобретения - расширение диапазона моделирования силы резания в рабочем поле станка путем регулирования точки приложения ориентированных сил в радиальном направлении и повышение точности испытаний станков.The purpose of the invention is to expand the range of modeling cutting force in the working field of the machine by adjusting the point of application of oriented forces in the radial direction and improving the accuracy of testing machines.
На фиг.1 представлена схема нагружения суппорта при резании; на фиг.2 г схема осуществления способа .Figure 1 presents the scheme of loading the caliper when cutting; Fig.2 g scheme of the method.
При обработке детали 1 радиусом К. с центром 0^ вращения на расстоянии К от центра Од возникает сила резания Р с радиальной Ро и окружной Р1 составляющими (фиг. 1) . От окружной силы Р., на суппорте 2 возникают реактивные сила и момент 1Ц, приводящие к его смещению относительно центра ОдWhen machining a part 1 of radius K. with a center of rotation 0 ^ at a distance K from the center Od, a cutting force P arises with a radial P o and a circumferential P 1 component (Fig. 1). From the circumferential force R., on the support 2, a reactive force and a torque of 1C arise, leading to its displacement relative to the center Od.
Ъ, = Р,, М1 = Р/В-К), (1)Ъ, = Р ,, М 1 = Р / В-К), (1)
где В - расстояние от центра Од до середины направляющих суппорта 2.where B is the distance from the center Od to the middle of the guides of the slide 2.
При моделировании нагружения станка к оправке 3, закрепленной в шпинделе станка, прикладывают ориентированные ортогональные силы Ро и Р2 с помощью силовых механизмов 4 и 5 (фиг.2). Одновременно к суппорту 2 с помощью силового механизма 6 прикладывают дополнительную силу Р3 , которую располагают с эксцентриситетом А относительно центра Од и направляют противоположно ориентированной силе Р2 . От ориентированной силы Р2 и дополнительной Р3 силы на суппорте возникают суммарные реакции иWhen simulating the loading of the machine, oriented orthogonal forces P o and P 2 are applied to the mandrel 3 fixed in the machine spindle by means of the force mechanisms 4 and 5 (figure 2). At the same time, an additional force P 3 is applied to the caliper 2 by means of the force mechanism 6, which is positioned with eccentricity A relative to the center Od and is directed to the oppositely oriented force P 2 . From the oriented force P 2 and additional P 3 force on the caliper, total reactions arise and
02 = Рг-Р3, Мг = Р2. В-Р3(А+В). (2)0 2 = P g -P 3 , M g = P 2 . B-P 3 (A + B). (2)
Условием адекватности силовых воздействий на суппорт при резании и моделировании является равенство реактивных сил и моментов на суппортеThe condition of adequacy of force effects on the caliper during cutting and modeling is the equality of the reactive forces and moments on the caliper
= м2. (3)= m 2 . (3)
Из этого условия по формулам (1) и (2) определяют величины ориентированной Р2 и дополнительной Р^силFrom this condition by the formulas (1) and (2) determine the values of oriented P 2 and additional P ^ forces
Р2 = Рп(1 + “), Р3 = Р,“ · (4)Р 2 = Р п (1 + “), Р 3 = Р,“ · (4)
Задаваясь составляющей силы резания , координатой К ее приложения относительно центра Од, т.е. радиусом детали и эксцентриситетом А точки приложения дополнительной силы Р3 , /три испытаниях станка прикладывают ориентированную Р2 и дополнительную Р3 силы по соотношениям (4) .Given the component of the cutting force, the coordinate K of its application relative to the center Au, i.e. the radius of the part and the eccentricity A of the point of application of the additional force P 3 , / three tests of the machine apply oriented P 2 and additional P 3 according to the relations (4).
Способ позволяет более точно моделировать реальные силовые воздействия на станок при обтачивании цилиндрических и фасонных поверхностей различных радиусов и подрезке торцов с непрерывно изменяющимся радиусом обработки.The method allows you to more accurately simulate the actual power effects on the machine when turning cylindrical and shaped surfaces of different radii and trimming the ends with a continuously varying radius of processing.
Пример. При испытании необходимо нагрузить станок силой, действие которой на суппорт эквивалентно действию силы резанияExample. When testing, it is necessary to load the machine with a force whose effect on the caliper is equivalent to the action of the cutting force
= 2000Н, возникающей при обработке детали радиусом К=0,05 м.= 2000H arising when machining a part with a radius of K = 0.05 m.
Для моделирования силы Ρή использованы два силовых механизма, один для нагружения станка ориентированной силой , а другой дополнительной силой Р$, действующей с эксцентриситетом А = 0,2 м относительно силы Р2. Дополнительная сила Р^ выбрана как часть силы резания Р1 , пропорциональная отношению координаты точки приложения силы резания И (радиуса обрабатываемой детали) к эксцентриситету А:РЭ = Р, ~ = 2000 §φ· = 500 Н*To simulate the force Ρ ή , two force mechanisms were used, one to load the machine with an oriented force, and the other with an additional force P $ acting with eccentricity A = 0.2 m relative to the force P 2 . The additional force P ^ is selected as part of the cutting force P 1 , proportional to the ratio of the coordinates of the point of application of the cutting force I (radius of the workpiece) to the eccentricity A: P E = P, ~ = 2000 §φ · = 500 N *
Одновременно ориентированная сила увеличена по сравнению с силой Р4 на величину дополнительной силы Р,:Р_=At the same time, the oriented force is increased compared to the force P 4 by the amount of the additional force P,: P_ =
= Р1 (1 + χ) = 2000 (1 + ^—>2500 Н.= Р 1 (1 + χ) = 2000 (1 + ^ -> 2500 N.
Реактивная сила и опрокидывающий момент Ми на суппорте станка от силы резания Р^ при расстоянии между центром направляющих суппорта и осью детали В = 0,3 м составляют О, = Р. = 2000 Н, М1 = Рл (В-К) =The reactive force and the overturning moment M and on the machine support from the cutting force P ^ when the distance between the center of the guide supports and the axis of the part B = 0.3 m is O, = P. = 2000 N, M 1 = P l (VK) =
= 500 Нм.= 500 Nm.
Реактивная сила и момент на суппорте при нагружении предложенным способом составляют: 02 - Рг-Р3 ~The reactive force and the moment on the support when loading by the proposed method are: 0 2 - Pr- P 3 ~
- 2500-500-2000 Н, М2 = РгВ-Р3(А+В)- 500 Нм. Силовые воздействия на суппорт при резании и нагружении предложенным способом адекватны: Р^=02, М^М^,. в то время как при нагружении ориентированными силами по известному способу реактивный- 2500-500-2000 N, M 2 = R g B-P 3 (A + B) - 500 Nm. Forceful effects on the caliper during cutting and loading by the proposed method are adequate: P ^ = 0 2 , M ^ M ^ ,. while at loading by oriented forces, according to a known method, reactive
33
момент составляет Μ = Р,· В =2000 Ό, 3=the moment is Μ = P, · B = 2000, 3 =
= 600 Нм, что неадекватно нагружению станка при резании.= 600 Nm, which is inadequate to the loading of the machine when cutting.
1191191 41191191 4
Точность моделирования силовыхAccuracy of power simulation
воздействий на суппорт предлагаемым способом повышена на 20Ζ.effects on the support of the proposed method increased by 20.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833678869A SU1191191A1 (en) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | Method of loading lathes in testing |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833678869A SU1191191A1 (en) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | Method of loading lathes in testing |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1191191A1 true SU1191191A1 (en) | 1985-11-15 |
Family
ID=21095229
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU833678869A SU1191191A1 (en) | 1983-12-27 | 1983-12-27 | Method of loading lathes in testing |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1191191A1 (en) |
-
1983
- 1983-12-27 SU SU833678869A patent/SU1191191A1/en active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE8306402D0 (en) | PROCEDURE FOR WORKING STOCK | |
DE69019134D1 (en) | Device and method for restoring turbine blades. | |
YU100989A (en) | DEVICE AND PROCEDURE FOR SCREWING AND UNWRITING THE NUT ON THE CONNECTING ELEMENT | |
SU1191191A1 (en) | Method of loading lathes in testing | |
FR2364737A1 (en) | DEVICE FOR EROSIVE SPARKLING MACHINE | |
IT1046063B (en) | ADJUSTABLE DIVIDING HEAD ALL AROUND RECEIVED BY A SPINDLE AND CARRYING THE TOOL FOR END WORKING OF WORKPIECES ON MACHINE TOOLS MACHINE TOOLS, IF READY MACHINES MACHINES FOR END GRINDING OF PRECISION BORING MACHINES AND SIMILAR | |
US6520012B1 (en) | Process and device for unbalance correction | |
CN106312657A (en) | Method and device for positioning workpiece center of numerical control bore-milling machining center | |
SU795910A1 (en) | Apparatus for diamond ironing of part inner surfaces | |
SU574278A2 (en) | Rotary cutter mandrel | |
SU994130A1 (en) | Apparatus for determining dynamic characteristics of metal cutting machine tools | |
DE3677987D1 (en) | MACHINE ESPECIALLY FOR THE TURNING OF CONNECTING BEARINGS ON MULTI-RODED CRANKSHAFT. | |
SU794884A2 (en) | Method for controlling accuracy of relative position and direction of displacement of basic assemblies of metal cutting machine tools | |
JPS5656317A (en) | Groove cutter | |
ES462122A1 (en) | Device for clamping a feedable tool quill sleeve | |
SU602308A1 (en) | Method and apparatus for improving accuracy of machining in metal-working machine tools | |
SU1549724A2 (en) | Method of grinding workpieces | |
SU1181776A2 (en) | Automatic device for braking chips in turning | |
JPS5682152A (en) | Machine tool | |
SU917964A1 (en) | Apparatus for positioning spindle with tool relative to work | |
SU634858A1 (en) | Method of working radially arranged holes | |
SU382439A1 (en) | ULTRASONIC TOOL | |
SU764852A1 (en) | Method of determining yield characteristics of the working system of milling machine | |
SU584982A1 (en) | Milling method | |
GB931373A (en) | Machine for precision machining preworked centre bores |