Claims (1)
Кроме того, определение податливости по средней силе резани (измеренной или рассчитанной по известным формулам) снижает точность способа, гак как в течение периода формировани фрезой обработанной поверхности детали сила резани не остаетс посто нной. Это ограничивает применение известного способа дл определени , характеристик податливости станков с ЧПУ, наход щихс в эксплуатации. Цель изобретени определение характеристик податливости технологической системы фрезерного стан ка, не завис щих от вьшета фрезы, по -результатам одного опыта, сокращение трудоемкости и повьддени точности эксперимента. Это достигаетс тем, что на столе ,станка устанавливают заготовку и фрезеруют концевой цилиндрической фрезой с винтовыми зубь ми. Характеристики податливости определ ют по результатам измерени погрешностей образующей обработанной поверхности детали в нескольких его точках сформированных при различных вылетах фрезы, и по величинам мгновенныхсил резани , лействуквдих на фрезу в моменты формировани ее зубом этих точек образующей. Дл упрощени процесса измерени и обработки результатов эксперимента параметры фрезы и заготовки назначаю такими, что в резании в каждый момен времени участвует не более одного зуба фрезы, который формирует участо образующей обработанной поверхности при посто нной силе. На фиг. 1 показана возможность реализации способа на примере обработки заготовки фрезой с попутной подачей; на фиг. 2 - развертка дуги контакта в фрезы с заготовкой; н фиг. 3 - график получени образующей в зависимости от положений фрезы и силы резани . Образующа обработанной поверхности Oj OT заготовки 1 формируетс при повороте фрезы 2 между угловыми положени ми Ф и Ф, . При этом профи лирующа точка зуба фрезы 2 перемещаетс между точками Оу и О,, . При выполнении условий Q+B/Ht u) t. R-e-ct UJC,(7) где 8 - угол контакта фрез с заготовкой , рад; В - ширина ферезерованк ,мм; R - рсщиус фрезы, мм; - центральный угол между зубь ми фрезы, рад; - угол наклона винтовой лини зуба к оси фрезы, рад. Участок 0 Oij образующей формирует с при посто нной результирующей сил резани ,,. , которую измер ют по горизонтальной площадке образующей, полученной на осциллограмме. Точка приложени этой силы (в центре т жести эпюры распределенной по.зубу нагрузки), определ квда величину фактического вьшета фрезы при формировании участка O.,0ij, перемещаетс вдоль оси фрезы синхронно с профилиругсщей точкой зуба. Крайн точка образующей О. формируетс -при нулевой силе резани , следовательно, в этой точке реальна и номингшьна образующие совпадают, что упрощает процесс измерени погрешностей. Погрешности образующей Д(t) измер ют относительно верхней кромки детали на нескольких уровн х Z(l) в пределах участка O-jO, длину котоiporo определ ют по формуле 0,0-b-Reotgu) Обозначени те же, что и в формулах (1) и (2) . Величину вылета 6 (i ) , соответствующего уровню Z(i), определ ют по формуле ()AI, где о - рассто ние между нижними торцами шпиндел станка и обрабатываемой заготовки; Л Z - рассто ние между профилирующей точкой зуба фрезы и точкой приложени результирующей силы резани (посто нное при выбранных услови х обработки). По полученным величинам й( 1), 2(i) определ ют характеристики гллцатливости технологической системы СПИД фрезерного станка, не завис щие от вылета фрезы. 3 имуще от в ом способа вл етс трудоемкости проведени испытани станка (что приводит к сокргицению простоев дорогосто щего и высокопроизводительного оборудовани и повышение точности определени характеристик податливости. Формула изобретени 1. Способ определени характеристик податливости технологической системы СПИД фрезерного станка по результатам измерений погрешности обработанной на станке детали и по известным силам резани , о тл и чающийс тем, что, с целью снижени трудоемкости процесса экспериментального определени характеристик податливости, не завис щих от аьшета фрезы, заготовку обрабатывают концевой цилиндрической фрезой с винтовыми зубь ми, измер ют погрешности образующей обработанной поверхности в нескольких ее точках, определ ют мгновенные величины сил резани и координаты точек их приложени в момент формировани этих точек и по полученньам данным определ ют характеристики податливости системы СПИД.In addition, the determination of compliance by the average cutting force (measured or calculated by known formulas) reduces the accuracy of the method, as during the period of the milling of the machined surface of the part, the cutting force does not remain constant. This limits the application of the known method for determining the compliance characteristics of CNC machines in use. The purpose of the invention is to determine the compliance characteristics of a milling machine technological system, independent of the milling cutter, based on the results of one experiment, reduction of labor intensity and accuracy of the experiment. This is achieved by placing the workpiece on the table, the machine tool, and milling with an end cylindrical cutter with helical teeth. The compliance characteristics are determined from the measurement results of the errors forming the machined surface of the part at several points formed by different cutters, and by the instantaneous values of the cutting forces applied to the milling machine at the moments when the tooth forms these forming points. To simplify the process of measuring and processing the results of the experiment, I assign the parameters of the cutter and the workpiece to such that not more than one cutter tooth is involved in the cutting at any time, which forms part of the generator of the treated surface at a constant force. FIG. 1 shows the possibility of implementing the method on the example of processing the workpiece by a mill with passing feed; in fig. 2 - scanning the contact arc into the cutters with the workpiece; n FIG. 3 is a graph of the generation as a function of cutter positions and cutting force. The resulting machined surface Oj OT of the workpiece 1 is formed by turning the milling cutter 2 between the angular positions F and F,. In this case, the profiling point of the tooth of the milling cutter 2 is moved between the points Oy and O ,,. Under conditions Q + B / Ht u) t. R-e-ct UJC, (7) where 8 is the angle of contact of the cutters with the workpiece, glad; B is the width of the ferruzer, mm; R - cutter milling cutters, mm; - the central angle between the teeth of the cutter, glad; - the angle of inclination of the helix of the tooth to the axis of the mill, glad. The section 0 Oij of the generatrix forms with at a constant resultant cutting forces,. which is measured on the horizontal platform of the generatrix obtained on the oscillogram. The point of application of this force (in the center of the sheet of the plot of the distributed load on the tooth), determined by the magnitude of the actual height of the cutter during the formation of the section O., 0ij, moves along the axis of the cutter in synchronism with the profiled point of the tooth. The extreme point of the O. generator is formed at zero cutting force, therefore, at this point it is real and the Ning generators coincide, which simplifies the process of measuring errors. The errors of the generator D (t) are measured relative to the top edge of the part at several levels of Z (l) within the O-jO region, the length of which is determined by the formula 0.0-b-Reotgu) The designations are the same as in the formulas ( 1) and (2). The amount of overhang 6 (i) corresponding to the level of Z (i) is determined by the formula () AI, where o is the distance between the lower ends of the spindle of the machine and the workpiece; L Z is the distance between the profiling point of the milling tooth and the point of application of the resultant cutting force (constant under the selected machining conditions). From the obtained values of d (1), 2 (i), the characteristics of the steepeness of the technological system of the AIDS machine of the milling machine, which do not depend on the milling cutter's departure, are determined. 3 The power of the method is the laboriousness of testing the machine (which leads to the concomitant downtime of expensive and high-performance equipment and improving the accuracy of determining the characteristics of compliance. Invention 1. Method for determining the characteristics of compliance of the technological system of the milling machine AIDS milling machine details and known cutting forces, o t and that, in order to reduce the laboriousness of the process of experimental determination characteristics of compliance that are not dependent on the mill cutter, the workpiece is machined with an end cylindrical mill with helical teeth, the errors of the forming surface of the machined surface are measured at several points, the instantaneous values of the cutting forces and the coordinates of their application points are determined at the time of forming these points and The data define the characteristics of compliance of the AIDS system.