SU1188213A1 - Method of machining die steel with carbide hardening - Google Patents
Method of machining die steel with carbide hardening Download PDFInfo
- Publication number
- SU1188213A1 SU1188213A1 SU843732731A SU3732731A SU1188213A1 SU 1188213 A1 SU1188213 A1 SU 1188213A1 SU 843732731 A SU843732731 A SU 843732731A SU 3732731 A SU3732731 A SU 3732731A SU 1188213 A1 SU1188213 A1 SU 1188213A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- hardening
- tempering
- final
- temperature
- isothermal annealing
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
СПОСОБ ОБРАБОТКИ ШТАМПОВОЙ СТАЛИ С КАРБИДНЫМ УПРОЧНЕНИЕМ, включающий нагрев выше точки Аст 220240°С , вьщержку, гор чую деформацию при охлаждении до температуры А закалку, ступенчатый изотермический отжиг, окончательную закалку и отпуск , отличающийс тем, что, с целью повышени конструктивной прочности, нагрев под окончательную закалку производ т на 30-50°С ниже прин той.METHOD FOR TREATING STABLE STEEL WITH CARBIDE STRENGTH, including heating above point AC 220240 ° C, loss, hot deformation when cooled to temperature A, quenching, stepwise isothermal annealing, final hardening and tempering, characterized by tempering, tempering isothermal annealing, final hardening and tempering, characterized by tempering, quenching, stepwise isothermal annealing, final hardening and tempering, characterized by temperature hardening, stepwise isothermal annealing, final hardening and tempering, characterized by the temperature hardening, stepwise isothermal annealing, final hardening, and tempering, characterized by the temperature hardening, stepwise isothermal annealing, final hardening and tempering, temperature, and hardening, graduated isothermal annealing, final tempering The heating for the final quenching is 30-50 ° C lower than received.
Description
(Л(L
СWITH
00 0000 00
toto
Изобретение относитс к металлургии , а именно к термической обработке стали.This invention relates to metallurgy, in particular to heat treatment of steel.
Целью изобретени вл етс повышение конструктивной прочности. The aim of the invention is to increase the structural strength.
Дл осуществлени предложенного способа провод т нагрев выше точки ApY на 220-240 с, выдержку, гор чую деформацию при охлаждении до температуры Ар , закалку, см гчающую обработку в виде ступенчатого изотермического отжига и окончательную термическую обработку.To carry out the proposed method, heating is performed above the ApY point for 220–240 s, holding, hot deformation when cooled to Ap, quenching, softening treatment in the form of stepwise isothermal annealing, and final heat treatment.
Закалку при окончательной термической обработке провод т на 30-50 С ниже рекомендуемой.Quenching during final heat treatment is carried out at 30-50 C below the recommended.
При высокотемпературной термомеханической обработке (ВТМО), включающей нагрев выше А 220-240°С, выдержку , гор чую деформацию при охлаждении до температуры А , закалку , и последующем ступенчатом изотермическом отжиге образуетс структур отжига с мелкими равномерно распределенными карбидами, склонными легко раствор тьс при последующем нагревеDuring high-temperature thermomechanical processing (HTMO), including heating above A 220-240 ° C, holding, hot deformation when cooled to temperature A, quenching, and subsequent stepwise isothermal annealing, annealing structures are formed with small uniformly distributed carbides prone to easily dissolve when subsequent heating
Так как предлагаема температура закалки дл сталей с карбидным упрочнением достаточно велика, то мелкие большей частые раствор ютс в аустените за счет диффузионных процессов, легиру его и снима эффе упрочнени от предшествующих термических обработок (ВТМО и последующий ступенчатый изотермический отжиг). Поэтому понижение температуры закалки на 30-50°С при окончательной термической обработке обеспечивает получение наиболее полного комплекса механических свойств за счет реализациSince the proposed quenching temperature for steels with carbide hardening is high enough, smaller, more frequent, are dissolved in austenite due to diffusion processes, doped, and removed from the previous heat treatments (HTMC and subsequent step isothermal annealing). Therefore, lowering the quenching temperature by 30-50 ° C during final heat treatment provides the most complete set of mechanical properties due to the implementation
карбидного и субструктурного упрочнений , наследуемых от предварительных обработок.carbide and substructural reinforcements inherited from pre-treatments.
Пример. Заготовки-пластины размером 75x15x6 мм из стали 5х383МФС (ГОСТ 5950-73) нагревали в электрической печи при 1160°С в течение 20 мин, прокатывали на степень деформации 45%, охлаждали в масле. Затем заготовки подвергали Example. Billet-plates with dimensions of 75x15x6 mm made of steel 5x383MFS (GOST 5950-73) were heated in an electric furnace at 1160 ° C for 20 minutes, rolled to a degree of deformation of 45%, cooled in oil. Then the blanks were subjected to
отжигу при 820-840С 1 ч, охлаждению с печью до 720-740°С с последующей выдержкой 1 ч. Далее заготовки подвергали окончательной термической обработке: закалке и отпуску по режимам , указанным в таблице. Шлифовкой образцы готовились дл испытаний на раст жение и испытаний на конструктивную прочность. Длина рабочей части образцов на раст жение 40 мм и сечение 2,5x3 мм. В качестве параметра конструктивной прочности определ лась чувствительность к надрезу при изгибе. Глубина надреза на малой стороне 0,3 мм, ширина 0,13 мм. Образцы сечением 14x2,5 мм подвергались сосредоточенному изгибу с регистрацией на самописце усили и прогиба , рассто ние между опорами 60 мм По каждому режиму испытывалось по 7 образцов.annealing at 820–840 ° C for 1 h, cooling with a furnace to 720–740 ° C, followed by holding for 1 h. Next, the blanks were subjected to final heat treatment: quenching and tempering according to the modes indicated in the table. By grinding, specimens were prepared for tensile tests and structural strength tests. The length of the working part of the specimens for a stretch of 40 mm and a cross section of 2.5 x 3 mm. As a parameter of structural strength, the sensitivity to notching during bending was determined. The notch depth on the small side is 0.3 mm, width is 0.13 mm. Samples with a cross section of 14x2.5 mm were subjected to concentrated bending with registration on the recorder of force and deflection, the distance between the supports 60 mm. For each mode, 7 samples were tested.
Закалка производилась в маске, врем отпуска 2 ч.Hardening was performed in a mask, the vacation time is 2 hours.
Из таблицы видно, что с понижением температуры закалки с 1130°С до 1090 С механические свойства возрастают (режимы 1-5). Дальнейшее понижение температуры закалки значительно снижает уровень свойств. Увеличение времени выдержки при этой температуре также не повышает уровень свойств (режимы 6 и 7).The table shows that with a decrease in the quenching temperature from 1130 ° C to 1090 C, the mechanical properties increase (modes 1-5). Further lowering the quenching temperature significantly reduces the level of properties. Increasing the exposure time at this temperature also does not increase the level of properties (modes 6 and 7).
С понижением температуры замедл етс интенсивность диффузионных процессов в аустените. Это способствует сохранению эффектов предшествующих термических обработок. Однако при дальнейшем понижении температуры до 1060°С даже увеличение времени выдержки не позвол ет полностью гомогенизировать аустенит. Это приводит к снижению свойств.With decreasing temperature, the intensity of diffusion processes in austenite slows down. This contributes to the preservation of the effects of previous heat treatments. However, with a further decrease in temperature to 1060 ° C, even an increase in the exposure time does not allow austenite to be completely homogenized. This leads to a decrease in properties.
Предлагаемый способ обеспечивает повышение механических свойств.Предел прочности при изгибе (6„р) повьш1а етс на 2,5%, прогиб при изгибе (f) на 19%, удельна работа разрушени при изгибе (Ар) на 27% по сравнению с известным.The proposed method provides an increase in mechanical properties. The limit of bending strength (6 "p) is increased by 2.5%, bending deflection (f) by 19%, and the specific work of bending fracture (Ap) by 27% compared with the known value.
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843732731A SU1188213A1 (en) | 1984-03-11 | 1984-03-11 | Method of machining die steel with carbide hardening |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU843732731A SU1188213A1 (en) | 1984-03-11 | 1984-03-11 | Method of machining die steel with carbide hardening |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1188213A1 true SU1188213A1 (en) | 1985-10-30 |
Family
ID=21115931
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU843732731A SU1188213A1 (en) | 1984-03-11 | 1984-03-11 | Method of machining die steel with carbide hardening |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1188213A1 (en) |
-
1984
- 1984-03-11 SU SU843732731A patent/SU1188213A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 532638, кл. С 21 D 8/00, 1975. Авторское свидетельство СССР № 985086, кл. С 21 D 8/00, 1980. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4205167B2 (en) | Induction-quenched trace alloy steel with high fatigue strength properties | |
SE9903880L (en) | Method for heat treatment of structural parts of steel or cast iron | |
CA1177369A (en) | Process for the improved heat treatment of steels using direct electrical resistance heating | |
SU1188213A1 (en) | Method of machining die steel with carbide hardening | |
BR8707822A (en) | PROCESS FOR THE MANUFACTURE OF LAMINATED STEEL PRODUCTS | |
JPS5842246B2 (en) | Method for manufacturing high-strength steel strip with composite structure | |
SU773103A1 (en) | Method of thermal treatment of long-sized high-speed steel tool | |
CN112609124A (en) | 1Cr17Ni2 stainless steel screw and heat treatment process thereof | |
SU1617012A1 (en) | Method of treating cast structural steels with initial cast structure | |
SU812835A1 (en) | Method of treatment of parts | |
SU1328391A1 (en) | Method of manufacturing tool | |
SU840142A1 (en) | Method of thermal treatment of structural steel | |
JPS6227515A (en) | Method for strengthening surface | |
RU2087550C1 (en) | Method for heat treatment of alloyed steel parts | |
JPS626612B2 (en) | ||
SU685703A1 (en) | Method of hardening steels with unstable austenite | |
SU618425A1 (en) | Method of working components made of martensitic steel | |
SU1404534A1 (en) | Method of treating steels | |
RU2204615C2 (en) | Method for thermal treatment of steel constructions with stress concentrators | |
SU834157A1 (en) | Method of thermal treatment of work | |
SU1423607A1 (en) | Method of heat treatment of alloyed structural steels | |
SU990836A1 (en) | Method for making pipes of low-carbon steel | |
EP0253176A3 (en) | Method for heat treating steel work pieces | |
SU1579934A1 (en) | Method of thermal-mechanical treatment of structural steels | |
SU1177365A1 (en) | Method of hardening hammer dies |