Изобретение относитс к измерительной технике, св занной с измере нием фазового сдвига между двум электрическими колебани ми, и может быть использовано в процессе разработки фазометрических устройств, предназначенных дл различных радио технических систем, и вл етс усовершенствованием известного устройс ра, описанного в авт.св. № 993147. Целью изобретени вл етс повышение точности измерений разности фаз двух колебаний за счет уменьшений зависимости результатов измерений от колебаний параметров элементов внутренней структуры фазометра. На чертеже представлен4 функциональна схема предлагаемого устройства ., Устройство содержит согласующие блоки 1 и 2, первый 3 и второй 4 однополосные модул торы, гетеродин 5, третий 6 и четвертьй 7 однополосные модул торы, управл емые линии 8 и 9 задержки, блок 10 управ лени , п тьй 1I и шестой 12 одно1 полосные модул торы, подавитель 13 амплитудной модул ции, седьмой однопрлосный модул тор 14, резонансный усилитель 15, восьмой однополое ный модул тор 16, перестраиваемьй генератор 17, линию 18 задержки, дев тый 19 и дес тый 20 однополосные модул торы, второй гетеродин 21 двенадцатый 22 и одиннадцатьш 23 однополосные модул торы, опорный генератор 24, амплитудный детектор 25, ключ 26, фазовый детектор 2 блок 28 управлени , генератор 29 линейно-измен ющегос напр жени и частотомер 30. При этом первый вход фазометра через последова тельно включенные согласующий блок 1, однополосньш модул тор 3 соединен с первым входом однополосного модул тора 6, по второму входу которого аналогичн через согласукщий блок 2 и однополосный модул тор 4 подсоединен второй вход фазометра. Выход однополое него модул тора 6 через последовательно включенные линию 8 задержки, рднополосньй модул тор 12, подавитель 13 амплитудной модул ции, однополосный модул тор 14, усилитель И однополосный модул тор 16 соедине с первым входом однополосного модул тора 11, выход которого соедине с вторым входом однополосного модул тора 12. Первый выход гетеродина 5 соединен с вторыми входами однополосных модул торов 4 и 7, а второй выход гетеродина 5 соединен с вторым входом однополосного модул тора 3 и первым входом однополосного модул тора 7, выход которого через управл емую линию 9 задержки соединен с вторым входом однополосного модул тора 11, при.этом выход блока 10 управлени соединен с вторыми входами управл емых линий & и 9 задержки . Первый выход второго гете- ; родина 21 соединен с первыми входами однополосных модул торов 20 и 23t а второй выход гетеродина 21 соединен с вторыми входами однополосных модул торов 19 и 23. Выход . модул тора 23 соединен с вторым входом однополосного модул тора 16, а выходы такиж же модул торов 19 и 20 соединены с входами однополосного модул тора 22, вьпсод которого соединен с вторым входом аналогичного модул тора 14. Выходы генератора 17 соединены с вторыми входами однополосных .модул торов 19 непосредственно и 20 через лини1р 18 задержки , а также с входом частотомера 30. Выход резонансного усилител 15 подключен через фазовый детектор 27 к первому входу ключа 26 и через амплитудньй детектор, 25 к второму входу того же ключа 26, второй вход ключа 26 соединен через генератор 29 с третьим своим входом, выход ключа 26 через блок 28 уиразлени соединен с входом генератора 17, а второй вход фазового детектора 27 соединен с выходом опорного генератора 24. Устройство работает следующим образом. На входы согласукицих блоков 1 и 2 подают опорный и информационньш сигнал с текущими фазами Qt i- и QttCf соответственно, которые затем поступают на первые входы однополосных модул торов 3 и 4. На второй вход однополосного модул тора 3 с выхода гетеродина 5 поступает колебание с текущей фазой (.. На выходе однополосного модул тора 3 выдел етс колебание с текущей фазой (СО - СО ) i + qij, - q, и поступает на первый вход однополосного модул тора 6. С второго вьпсода гете3 родина 5 колебание с текущей фазой (СО ) поступает на второй вход однополосного модул тора 4 на выходе которого выдел етс колебание с текущей фазой(й)457,-ы)1-ttf -tf Это колебание поступает на второй вход однопрлосного модул тора 6, на выходе которого вьщел етс колебание с текущей фазой S,i+((f22-42i)+(4r47) Одновременно с этим колебани с выхода гетеродина с текущими фазами ( Ыг+П, и и)f- поступают на входы однополосного модул тора 7 на выходе которого при этом выдел етс колебание с текущей фазой Л, ( - fPai ). Колебание с выхода однополосного модул тора 6 проходит через управл емую линию 8 задержки, при этом теку ща фаза колебани на выходе однополосного модул тора 12 равна n,t + + (Cf27- Ч2, ) - (q-, - tfl ) где 2з, врем задержки сигнала в линии 8 задержки. Колебание с выхода однополосного модул тора 7 задерживаетс управл емой линией 9 задержки на врем задержки « 2 и поступает на вход однополосного модул тора 11 с текущей фазой Я,t + + (,) При достаточно большом коэффициенте усилени усилител 15 в кольцевом соединении образованном последовательно включен ными однополосным модул тором 11, однополосным модул тором 12, подавителем 13 амплитудной модул ции, одно полосным модул тором 14, резонансным усилителем 15 и однополосным модул тором 16, возникают автоколебани , так как при вьшолнении условий баланса фаз и амплитуд данное кольцевое соединение превращаетс в автоколебательную систему. Сигнал .с выхода однополосного модул тора 16 поступает на вход однополосного мо . дул тора 11с текущей фaзoйWqt + Ч где (iJg - частота колебаний на выходе однополосного модул тора 16,( - начальна фаза. На выходе однополосного модул тора 1 1 вьщел етс колебание с суммарной частотой П, и поступает на вход однополосного модул тора 12, на выходе которого вьщел етс колебание с разностной частотой - 5 ( Таким образом, на выходе однополосного модул тора 12 вьздел етс колебание той же частоты, что и на 984 выходе однополосного модул тора .16. В процессе такого преобразовани частоты в однополосных модул торах 11 и 12 измер емый фазовый сдвиг Дср Cf,-Cf2 и разность фазовых сдвигов в лини х 8 и 9 задержки neper нос тс на колебание, выдел емое на выходе однополосного модул тора 12. Сигнал, проход щий с выхода однополосного модул тора 16 на выход однополосного модул тора 12, претерпевает паразитный фазовый сдвиг (СОд + + S2i) зп (или (СОа-57 )Г,п,), где врем запаздь1вани сигнала в выходных цеп х однополосного модул тора 11. Следовательно, текуща фаза колебаний на выходе однополосного модул тора 12 равна сЗдЬ Cf-i-(cOq+ (). гдeCf - на ьна фаза автоколебаний. Колебани в цеп х между входом однополосного модул тора 14 и выходом однополосного модул тора 12, а также в цеп х между выходом однополосного модул тора 16 и входом однополосного модул тора 1 1 претерпевают фазовый сдвиг, равный СОд , где € - врем запаздывани сигнала в перечисленных выше цеп х. В процессе прохождени блоков модул тора 14, усилител 15, модул тора 16, сигнал претерпевает фазовый сдвиг, состо щий из сдвига в резонансном усилителе( гдеQус частота настройки усилител , Цс врем запаздывани сигнала в усилителе, и из сдвига, вносимого из-за возвратного преобразовани частоты в однополосных модул торах 14 и 16 с стороны вторых входов этих модул торов, получаемого в результате многократного преобразовани в блоках линии 18 задержки, модул торах 19 и 20, колебани с выхода перестраиваемого генератора 17, имеющего текущую фазу Co, „ . Первоначально , зто колебание поступает на вход линии 18 задержки, в которой получает дополнительный фазовый а.бегсо с ,, , гдеС, - врем запаздывани сигнала в линии 18 задержки. Далее колебани с выхода перестаиваемого генератора 17 и с выхода линии 18 задержки поступают на первые входы однополосных модул торов 19 и 20. На второй вход однополосного модул тора 19 с первого выхода гетеодина 21 поступает колебание с теущей фазой со i -t qij „ На выходе однополосного модул тора 19 выдел етс колебание с текущей фазой (й)( -O,)i поступает на первый вход однополосного модул тора 22. Со второго выхода гетеродина 21 колебание с текущей фазой (W + S7, )Ч + поступает на второй вход однополосного модул тора 20 на выходе которого выдел етс кодебание с текущей фазой со tQj-Оз) -&3,-tA5 . Это колебание поступает на второй вход однополосного модул тора 22, на выходе которого выдел етс колебание с текущей фазой + (i 4a 44iV Ai Одновременно с этим, колебани с выходов гетеродина 21 с текущими фaзaми() + + (S поступают на входы однополосно го модул тора 23, на выходе которого при этом вьщел етс колебание с те-:. кущей фазой nji + (qi42-44Al ;Далее колебани с выходов однополосных модул торов 19, 20 и 23 поступают на вторые входы однополосных модул торов 16 и 14, вызыва дополнительны фазовый сдвиг колебани в кольце сам возбуждени . Общий фазовый сдвиг, по лученньй сигналом в процессе однокра ного прохождени кольцевого соединени , состо щего из модул торов 11 и 12, подавител 13, модул тора 14, усилител 15 модул тора 16 составл ет (. cf4(,)1l,+.Q,(1J,j-o,,Vuo,i -( В этом случае, если (j) г. , где И О, 1, 2, ..., то выполн етс условие баланса фаз, и в кольцевом сое динении существуют автоколебани при достаточно большом значении коэффициента усилени усилител 15. На этапе конструктивной разработки устройства частота настройки резонансного усилител 15, а также частоты S2, и 522 гетеродина 5 и генератора 17 выбираютс равными частоте СОд опорного генератора. При возникновении автоколебаний в замкнутом кольцевом соединении частота колебаний СО на выходе усилител 15 может несколько отличатьс от резонансной частоты У . В этом случае колебание с выхода резонансного усилите п поступает на вход амплитудног детектора 25, на выходе которого формируетс посто нное напр жение, под воздействием которого электронньй ключ 26 устанавливаетс в режим пропускани управл ющего напр жени с выхода фазового детектора 27 на управл ющий вход блока 28 управлени . Одновременно на выходе фазового детектора 27 формируетс управл ющее напр жение вследствие несовпадени ,частот колебаний на выходах резонансного усилител 15 и опорного генератора 24. Под воздействием этого управл ющего напр жени блок 28 управлени перестраивает частоту генератора 17 таким образом, что выполн етс условие СО СОо На начальном этапе автоколебани в замкнутом кольцевом соединении могут не возбуждатьс из-за того, что условие фаз выполн етс на частоте , не попадакицей в пределы полосы пропускани резонансного усилител 15. Тогда с выхода резонансного усилител 15 не поступает колебание на вход амплитудного детектора 25 и на его выходе не будет пос- то нного управл ющего напр жени . Электронный ключ 26 установитс в режим пропускани сигнала с выхода генератора 29 линейно измен ющегос напр жени , который начинает вырабатывать линейно измен ющеес напр жение, под воздействием которого блок 28 управлени измен ет частоты колебаний подстраиваемого генератора 17 от минимального значени СО - в сторону увеличени . При этом измен ютс вносимый сдвиг фaзc)c в кольцевое соединение и условие фаз. В конце концов условие фаз выполн етс на некоторой частоте СО , попадающей в пределы полосы пропускани , резонансного усилител 15 и в кольцевом соединениивозникают автоколебани , на выходе амплитудного детектора 26 по вл етс колебание с определенной амплитудой , а на его выходе сформируетс управл ющее посто нное напр жение, под воздействием которого электронный ключ 26 перейдет в режим пропускани управл ющего сигнала с выхода фазового детектора 27. Под воздействием данного управл ющего напр жени блок 28 перестраивает частоту генератора 17 до совпадени частоты колебаний на выходе резонансного усилител 15 с частотой опорного генератора 24. На этом перестройка частоты генератора 17 прекращаетс , и по значению частоты генератора 17, измер емой частотомером 30, можно . судить о величине измер емого фазового угла Ср .В процессе конструктивной разработки предложенного устройства шкала частотомера 30 может быть проградуирована в значени х фазового углэ., Перед вьтолнением измерений с помощью данного фазометра производ т корректировку фазовых набегов в кольцевом соединении. Дл зтого на входы согласуютщх блоков 1 и 2 подают два синфазных колебани . В этом случае в результате преобразований с сигналами, описаны вьше, устанавливаетс частота колебаний перестраиваемого генератора 17, значение которой отличаетс о.т ее номинального (соответствующего нулевому фазовому сдвигу на входах фазометра) из-за расстройки резонанс ного усилител 15 относительно часто ты . опорного генератора 24, а также из-за паразитного фазового сдвига в цепи между блоками замкнуто го кольцевого соединени . Измен с помощью блока 10 управлени величи ны времени задержки с), и jz в лини х 8 и 9 задержки перестраивают частоту перестраиваемого генератора 17 дл ее номинального значени , соответствующего нулевому фазовому сдвигу между входными опорным и информационным сигналами, При этом, благодар установке линий 8 и 9 задержки в замкнутое состо ние, состо щее из модул торов 11 и 12, подавител 13, модул тора 14, усилител 15 и модул тора 16, вноситс фазовый сдвиг S2 (t, - С,,) , который компенсирует паразитные фазовые сдвиги. В процесс ( Конструктивной разработки параметры Iлиний 8 и 9 задержки можно выбрать такими, что при номинальном значении частоты колебаний перестраиваемого генератора 17 и при нулевом фазовом сдвиге на входе фазометра выполн етс условие ( Ое,51,П,„,+ Л,(С,,-о„)-(Со,г„ + + lWyc-CO t,4-tj)2irw С ур-«1Пгп1,с.. .. ) + СО ,, где W О, 1, 2 .... Первое и третье слагаемые этого вьфажени представл ют собой паразитные фазовые набеги и существенно завис т от величин и , которые в общем случае вл ютс функци ми частоты автоколебаний 05n,25f,t(Wp 4-57,) и Т . Характер этих -зависимостей определ етс параметрами фильтрующих звеньев, а также входных цепей блоков в замкнутом кольцевом соединении и в общем случае носит нелинейный характер. Благодар установке второго гетеродина 21 и четырех однополосных модул торов 19, 20, 22 и 23 частота колебаний 2- на вторых входах однополосных модул торов 16 и 14 остаетс посто нной при любых изменени х частоты перестраиваемого генератора 17, а следовательно, остаютс неизменными фазовые набеги(Мд+52,, исОдС в кольце самовозбуждени . Изменение частоты колебаний генератора практически не вли ет при этом на точность измерений фазового сдвига. После корректировки фазовых набегов производ т измерени с помощью данного фазометра. В процессе измерений на опорньм и информационный входы подают колебани , фазовый сдвиг bCf между которыми нужно определить . При этом, в процессе преобразовани с сигналами, описанными выше, установитс частота колебаний подстраиваемого генератора 17, равна btp При изменении величины измер емого фазового сдвига измен етс частота автоколебаний в замкнутом .кольцевом соединении, а следовательно, измен етс частота колебаний на выходе резонансного усилител 15. Это приводит к по влению управл ющего напр жени на выходе фазового дет ектора 27, под воздействием которого блок 28 управлени перестраивает частоту колебаний генератора 17 таким образом, чтобы изменение вносимого через линию 18 задержки фазового сдвига, скомпенсировало изменение измер емого фазового сдвига. По изменению частоты колебани подстраиваемого генератора 17, регистрируемому частотомером 30, суд т о величине изменени измер емого фазового сдвига.The invention relates to a measurement technique related to the measurement of the phase shift between two electrical oscillations, and can be used in the development of phaseometric devices designed for various radio technical systems, and is an improvement on the known device described in the author. No. 993147. The aim of the invention is to improve the accuracy of measurements of the phase difference of two oscillations by reducing the dependence of the measurement results on the oscillation parameters of the elements of the internal structure of the phase meter. The drawing shows 4 a functional diagram of the device. The device contains matching blocks 1 and 2, the first 3 and second 4 single-band modulators, local oscillator 5, third 6 and quarter 7 single-band modulators, controlled delay lines 8 and 9, control block 10 , five 1I and sixth 12 single1 band modulators, suppressor 13 amplitude modulation, seventh single-path modulator 14, resonant amplifier 15, eighth single-field modulator 16, tunable generator 17, delay line 18, ninth 19 and tenth 20 single-sided modulators, in open loop oscillator 21 twentieth 22 and eleven 23 single-sided modulators, reference generator 24, amplitude detector 25, key 26, phase detector 2 control unit 28, linear variable voltage generator 29, and frequency meter 30. In this case, the first input of the phase meter through the serial included matching unit 1, single-band modulator 3 is connected to the first input of single-sided modulator 6, the second input of which is similar through matching unit 2 and single-sided modulator 4 is connected to the second input of the phase meter. Single-field modulator 6 output via serially connected delay line 8, single-band modulator 12, amplitude modulation suppressor 13, single-side modulator 14, amplifier AND single-side modulator 16 connected to the first input of single-side modulator 11, the output of which is connected to the second input single-band modulator 12. The first output of the local oscillator 5 is connected to the second inputs of the single-band modulators 4 and 7, and the second output of the local oscillator 5 is connected to the second input of the single-band modulator 3 and the first input of the single-band modulator 7, you the course of which is connected to the second input of the single-sided modulator 11 via the controllable delay line 9, and the output of the control unit 10 is connected to the second inputs of the controlled lines & and 9 delays. The first release of the second geth; Home 21 is connected to the first inputs of single-band modulators 20 and 23t, and the second output of the local oscillator 21 is connected to the second inputs of single-band modulators 19 and 23. Output. the modulator 23 is connected to the second input of the single-sided modulator 16, and the outputs of the same modulators 19 and 20 are connected to the inputs of the single-sided modulator 22, the output of which is connected to the second input of the same modulator 14. The outputs of the generator 17 are connected to the second inputs of the single-sided module tori 19 directly and 20 through delay line 1 and 18, as well as with the input of the frequency meter 30. The output of the resonant amplifier 15 is connected through the phase detector 27 to the first input of switch 26 and through the amplitude detector, 25 to the second input of the same switch 26, second input key 26 is connected through the generator 29 with its third input through block 28 uirazleni output 26 connected to the input key generator 17, and the second input of the phase detector 27 is connected to the output of the reference oscillator 24. The device operates as follows. The inputs of matching units 1 and 2 are supplied with a reference and information signal with the current phases Qt i- and QttCf, respectively, which are then fed to the first inputs of the single-sided modulators 3 and 4. To the second input of the single-sided modulator 3, from the output of the local oscillator 5, it oscillates from the current phase (.. At the output of the single-sided modulator 3, the oscillation is allocated with the current phase (CO - CO) i + qij, - q, and is fed to the first input of the single-sided modulator 6. From the second peak of the third, the homeland 5 oscillates with the current phase (CO ) arrives at the second input of the single-lane mo Street 4 at the output of which the oscillation is allocated with the current phase (s) 457, s) 1-ttf -tf This oscillation is fed to the second input of the single-strip modulator 6, the output of which oscillates with the current phase S, i + (( f22-42i) + (4r47) At the same time, oscillations from the output of the local oscillator with the current phases (+г + П, and and) f- are fed to the inputs of the single-sided modulator 7, the output of which at the same time oscillates with the current phase L, (- fPai). The oscillation from the output of the single-band modulator 6 passes through the controllable delay line 8, while the current phase of the oscillation at the output of the single-band modulator 12 is equal to n, t + + (Cf27-22,) - (q-, - tfl) where 2h, delay time of the signal in line 8 delay. The oscillation from the output of the single-sided modulator 7 is delayed by a controlled delay line 9 by a delay time "2" and fed to the input of the single-sided modulator 11 with the current phase I, t + + (,) With a sufficiently large gain factor of the amplifier 15 in the ring connection formed in series single-band modulator 11, single-band modulator 12, suppressor 13 of amplitude modulation, one band modulator 14, resonant amplifier 15 and single-band modulator 16, self-oscillations occur, since The balance of the phases and amplitudes of this ring compound turns into a self-oscillating system. The signal. With the output of the single-band modulator 16 is fed to the input of the single-band mod. Dul torus 11c of the current phase Wqt + H where (iJg is the oscillation frequency at the output of the single-sided modulator 16, (is the initial phase. At the output of the single-sided modulator 1 1 there is an oscillation with the total frequency P, and is fed to the input of the single-sided modulator 12, the output of which is oscillating with the difference frequency - 5 (Thus, at the output of the single-sided modulator 12, the same frequency as the 984 output of the single-sided modulator .16 is produced. During such frequency conversion in single-sided modulators 11 and 12 measurable phase the shift Dsr Cf, -Cf2 and the difference in phase shifts in lines 8 and 9 of the delay neper are carried by the oscillation emitted at the output of the single-band modulator 12. The signal passing from the output of the single-band modulator 12 to the output of the single-band modulator 12 undergoes parasitic phase shift (СОD + + S2i) zp (or (COA-57) T, n,), where the delay time of the signal in the output circuits of the single-band modulator 11. Consequently, the current phase of the oscillations at the output of the single-side modulator 12 is equal to WD Cf -i- (cOq + (). whereCef - on the phase of self-oscillations. The oscillations in the circuits between the input of the single-sided modulator 14 and the output of the single-sided modulator 12, as well as in the circuits between the output of the single-sided modulator 16 and the input of the single-sided modulator 1 1 undergo a phase shift equal to COD, where € is the signal delay time in the listed above the chains In the process of passing modulator blocks 14, amplifier 15, modulator 16, the signal undergoes a phase shift consisting of a shift in the resonant amplifier (where Qus is the frequency of the amplifier tuning, Cs is the delay time of the signal in the amplifier, and the shift introduced due to the inverse conversion frequencies in single-sided modulators 14 and 16 from the side of the second inputs of these modulators, obtained as a result of multiple conversion in blocks of delay line 18, modulators 19 and 20, oscillations from the output of tunable generator 17, having a current phase Co, ". Initially, this oscillation is fed to the input of the delay line 18, in which it receives an additional phase error, where C, is the delay time of the signal in the delay line 18. Next, the oscillations from the output of the variable oscillator 17 and from the output of line 18 delays arrive at the first inputs of the single-band modulators 19 and 20. The second input of the single-band modulator 19 from the first output of the heterodyne 21 receives an oscillating phase with i -t qij "At the output of the single-band modulator 19, the oscillation with the current phase (s) (-O,) i enters on the first in A single-sided modulator 22. From the second output of the local oscillator 21, the oscillation with the current phase (W + S7,) H + goes to the second input of the single-band modulator 20, the output of which is allocated the codeb with the current phase (tQj-Oz) - & -tA5. This oscillation is fed to the second input of the single-band modulator 22, the output of which oscillates with the current phase + (i 4a 44iV Ai). At the same time, the oscillations from the outputs of the local oscillator 21 with the current phases () + + (S are fed to the inputs of the single-band module torus 23, at the output of which, in this case, oscillating with the current: tangible phase nji + (qi42-44Al; then, oscillations from the outputs of the single-side modulators 19, 20 and 23 go to the second inputs of the single-sided modulators 16 and 14, causing additional phase shift of oscillations in the ring of the excitation itself. General phase shift d, received by a signal in the process of single-pass passage of a ring connection consisting of modulators 11 and 12, suppressor 13, modulator 14, amplifier 15 of modulator 16 is (. cf4 (,) 1l, +. Q, (1J , jo ,, Vuo, i - (In this case, if (j) r, where AND O, 1, 2, ..., then the phase balance condition is fulfilled, and auto-oscillations exist in a ring connection with a sufficiently large value gain factor 15. At the design development stage of the device, the tuning frequency of the resonant amplifier 15, as well as the frequencies S2, and 522 LO, 5 and generator 17, choose It is equal to the frequency of the reference oscillator SOD. When self-oscillations occur in a closed ring connection, the frequency of CO oscillations at the output of amplifier 15 may differ slightly from the resonant frequency U. In this case, the oscillation from the output of the resonant amplitude p enters the input of the amplitude detector 25, at the output of which a constant voltage is generated, under the influence of which the electronic switch 26 is set to pass the control voltage from the output of the phase detector 27 to the control input of unit 28 management At the same time, a control voltage is generated at the output of the phase detector 27 due to a mismatch, the oscillation frequencies at the outputs of the resonant amplifier 15 and the reference oscillator 24. Under the influence of this control voltage, the control unit 28 tunes the frequency of the oscillator 17 in such a way that the condition CO CO On the initial stage of self-oscillation in a closed ring connection may not be excited due to the fact that the phase condition is fulfilled at a frequency that does not fall within the bandwidth of the resonant amplification 15. Then, the output of the resonance amplifier 15 is not supplied to the input of the oscillation amplitude detector 25 and its output is not pos- nnogo the control voltage. The electronic switch 26 is set to pass a signal from the output of the generator 29 to a linearly varying voltage, which begins to generate a linearly varying voltage, under the influence of which the control unit 28 changes the oscillation frequencies of the adjustable oscillator 17 from the minimum value of CO to increase. This changes the phase shift introduced into the ring joint and the condition of the phases. Eventually, the phase condition is fulfilled at a certain CO frequency falling within the bandwidth of the resonant amplifier 15 and self-oscillations occur in the ring connection, self-oscillation appears at the output of the amplitude detector 26 and a constant voltage is generated at its output Under the influence of which the electronic key 26 will go into the transmission mode of the control signal from the output of the phase detector 27. Under the influence of this control voltage, the block 28 rearranges the frequency of the gene The oscillator 17 until the oscillation frequency at the output of the resonant amplifier 15 coincides with the frequency of the reference oscillator 24. At this, the oscillator frequency tuning 17 stops, and the oscillator 17 frequency value measured by frequency meter 30 is possible. judging the magnitude of the measured phase angle Cf. In the design development process of the proposed device, the scale of the frequency meter 30 can be calibrated in phase angle values. Before performing measurements using this phase meter, the phase ramps in the ring joint are corrected. For this reason, two common-mode oscillations are fed to the inputs of matching units 1 and 2. In this case, as a result of transformations with signals, described above, the oscillation frequency of the tunable oscillator 17 is set, the value of which differs from its nominal (corresponding to zero phase shift at the phase meter inputs) due to detuning of the resonant amplifier 15 relative frequency. the reference generator 24, as well as due to the parasitic phase shift in the circuit between the blocks of the closed ring connection. Using the control unit 10 to change the delay times c), and jz in lines 8 and 9, the delay tunes the frequency of the tunable generator 17 for its nominal value corresponding to zero phase shift between the input reference and information signals. and 9 delays in a closed state consisting of modulators 11 and 12, suppressor 13, modulator 14, amplifier 15 and modulator 16 are introduced phase shift S2 (t, - C ,,), which compensates for parasitic phase shifts. In the process (Constructive design, the parameters for the I lines 8 and 9 of the delay can be chosen such that at the nominal value of the oscillation frequency of the tunable generator 17 and at zero phase shift at the phase meter input, the condition (Ge, 51, P, „, + L, (C, , -o „) - (Co, r„ + + lWyc-CO t, 4-tj) 2irw With ur- “1Pgp1, with ..”) + WITH ,, where W Oh, 1, 2 .... The first and third terms of this phase are parasitic phase shifts and significantly depend on the quantities and, which are generally functions of self-oscillation frequency 05n, 25f, t (Wp 4-57,) and T. The nature of these dependencies it determines the parameters of the filtering links, as well as the input circuits of the blocks in a closed ring connection, and is generally non-linear in nature. By installing a second local oscillator 21 and four single-sided modulators 19, 20, 22 and 23, the oscillation frequency 2 is at the second inputs of the single-sided module The tori 16 and 14 remain constant for any changes in the frequency of the tunable oscillator 17, and, therefore, the phase incursions remain unchanged (Md + 52 ,, and isoS in the self-excitation ring. A change in the oscillation frequency of the oscillator practically does not affect the accuracy of phase shift measurements. After correcting the phase incursions, measurements are made using this phase meter. In the process of measurements, oscillations are applied to the reference and information inputs, the phase shift bCf between which must be determined. At the same time, in the process of conversion with the signals described above, the oscillation frequency of the adjustable oscillator 17 will be equal to btp. This leads to the appearance of a control voltage at the output of the phase detector 27, under the influence of which the control unit 28 adjusts the oscillation frequency of the generator 17 so as to change The effect of the phase shift delay introduced through line 18 compensated for the change in the measured phase shift. By varying the oscillation frequency of the tunable generator 17 recorded by the frequency meter 30, the magnitude of the change in the measured phase shift is judged.
Изменение частоты входных опорного и информационного колебаний не сказываетс на показани х частотомера 30, так как при этом частота колебаний на выходах однополосных модул торов 6 и 7 остаетс неизменпой . Изменение частоты перестраиваемого генератора 17 также не сказываетс на показани х частотомера 30, так как при этом частота колебаний на выходах однополосных модул торов 22 и 23 остаётс неизменной.A change in the frequency of the input reference and information oscillations does not affect the indications of the frequency meter 30, since the oscillation frequency at the outputs of the single-side modulators 6 and 7 remains unchanged. A change in the frequency of the tunable oscillator 17 also does not affect the indications of the frequency meter 30, since the oscillation frequency at the outputs of the single-side modulators 22 and 23 remains unchanged.