J Изобретение относитс к теплофизическим измерени м и может быть использовано дл измерени коэффициента температуропроводности электропровод щих твердых тел в широком диапазоне температур. Известен способ определени коэффициента температуропроводности твердых тел, при котором цилиндрический образец нагревают монотонно внешним источником тепла, измер ют перепад температур между двум цилиндрическими поверхност ми, наход щимис на разном удалении от оси циЛинДра, а коэффициент температуро проводности рассчитывают по формуле b (х -xi) 2 Ф Тт., -fj ) где Q - коэффициент температуропроводности; . , dT - скорость нагрева; at . X,,, Xj - рассто ни изотермически поверхностей от базовой изотермической поверхнос ти; Т, Tj - температуры изотермических поверхностей; - численньй коэффициент, учитьгоающий геометричесц параметры образца (Ф д пластины, Ф 2 дл цилин ра, дл сферы). Однако.способ сложен в реализаци что св зано с необходимостью опреде лени температуры хот бы одной из изотермических пoвiepxнocтeй внутри образца (например, путем введени датчиков внутрь образца), обладает недостаточной точностью определени коэффициента температуропроводности обусловленной искажением температур ного пол в образце, вызв анным введениемхот быодиого из датчиков темп ратуры внутрь образца, и ограниченной точностью определени координат изо термических поверхностей из-за конечности размеров датчиков температуры . Наиболее близким к изобретению вл етс способ определени коэффициента температуропроводности тверд тел, включающий монотонный нагрев цилиндрического образца внешним источником тепла, пропускание через образец посто нного тока, модулированного колебани ми высокой частоты непрерывное измерение электросопрот 30 - 2 лени образца посто нному току и определение искомого коэффициента расчетным путем. Дл измерени перепада температур по сечению образца используют измерени элек1 росопротивени току высокой частоты, что дает информацию о температуре поверхностного сло , и электросопротивлени посто нному току, что дает информацию о среднеобъемной температуре 2 , Недостатком известного способа вл етс невысока точность определени вследствие использовани регистрации двух величин электросопротивлени дл вьмислени разности температур в образце. Цель изобретени - повьш1.ение точности определени . Указанна цегь достигаетс тем, что при способе определени коэффициента температуропроводности электропровод щих твердых тел, включающем монотонный нагрев цилин дрического образца внешним источником тепла, пропускание через образец посто нного тока, модулированного колебани ми высокой частоты, непрерывное измерение электросопротивлени образца посто нному току :: определение искомого коэффициента расчетным путем, непрерывно измер ют фазовый сдвиг между током высокой частоты и соответствующим падением напр жени на образце, а коэффициент Q температуропроводности определ ют по формуле dR/di . г 2fn fK/ Т-о где Гр - радиус цилиндрического образца , м; Р - длина образца, м; t - врем , с; R - электросопротивление посто нному току. Ом; п - частота переменного тока, Ч - сдвиг фаз между током и напр жеККем высокой частоты на образце; u 4 -10 - магнитна посто нна . Ом -с/м. Изменение электросопротивлени проводника при небольших (пор дка нескольких градусов ; изменени х температуры пропорционально изменению температуры. Вследствие этого электросопротивление R посто нному току определ етс среднеобъемной температурой проводника, а активное элек тросопротивление Z переменному ток высокой частоты - температурой тонкого поверхностного сло иэ-эа скин эффекта. Измерение сопротивлени R и одновременно сдвига фаз.между током и напр жением высокой частоты дает возможность дл цилиндрических образцов (при монотонном нагреве юс с поверхности внешним радиальным источником тепла ) определить перепа между температурой тонкого поверхностного сло (скин-сло ) и среднеобъемной температурой образца (что эквивалентно определению перепада температур двух изотермических поверхностей - внешней поверхности образца и поверхности со среднеобъе ной температурой) и определить, сле довательно, коэффициент температуро проводности. ;Ш обосновани расчетной формулы следует рассмотреть цилиндрический проводник радиуса г и длины f,, обогреваемой внешним радиальным источником тепла так, что температура Тр его поверхности измен етс во времени t по закону , dT, - скорость нагрева. При этом в проводнике создаетс температурное поле Т (г, t)T(t)- 0(г, t . .(,. Ч).,2, ., 4 а (t) г - длина радиус-вектора. При определении сопротивлени R(T проводника следует учесть, что изотермы параллельны лини м тока и удельное сопротивление измен етс с температурой. Площадь S J г сечени проводника, перпендикул рного оси цилиндра, уожет быть разбита на элементы площадью dS, в пределах которых температура посто нна. Элементы проводника площадью dS и длиной t 6(T)dS, имеют проводимость dG удельна проводимость при температуре Т), а обща проводимость G R всего проводника, состо щего из параллельно включенных элементарных проводников, равна сумме их проводимости р G- -|-J 6(Т) dS, 4 интегрирование проводилс по плои сечени . Использу малость.в , можно разить ((Т) в р д с сохранением ейного по в члена 6(т).б(т„-б)б(т„) Подстановка этого выражени в инрал при допущении,.что в пределах о du const, дает ервала 6 jj .11 JL ) Го(Т 9 cJ G - / -1 (T) G(Tl , поскольку TU6() HV)-if 6 - среднеобъемна тe fпература образца; 9dS - перепад между температурой поверхности и среднеобъемной температурой образца; u(Tn)S проводимость образца , имеющего посто нную температуру, равную температуре поверхности Тр. В случае цилиндрического провода „г. .c;.-(. Jв J ов G-G (Tj)lrJ аким образом в dG ва df ктивное српротивление току высочастоты при наличии в проводниильного скин-эффекта ХЗ (Т„1 tfm - - толщина СКИН-СЛОЯ1 п - частота; 6 6(Т„) ; с - скорость света. ледовате/иьнр, Г ,ПГ . дстановка из последнего выражеJ The invention relates to thermophysical measurements and can be used to measure the thermal diffusivity of electrically conductive solids over a wide range of temperatures. The known method for determining the thermal diffusivity of solids, in which a cylindrical sample is heated monotonously by an external heat source, measures the temperature difference between two cylindrical surfaces located at different distances from the zyLinDra axis, and the coefficient of thermal conductivity is calculated using the formula b (x-xi) 2 Ф Тт., -Fj) where Q is the coefficient of thermal diffusivity; . , dT - heating rate; at. X ,,, Xj are the distances of the isothermal surfaces from the base isothermal surface; T, Tj are the temperatures of isothermal surfaces; - the numerical coefficient that takes into account the geometrical parameters of the sample (f d plate, f 2 for the cylinder, for the sphere). However, the method is difficult to implement due to the need to determine the temperature of at least one of the isothermal conditions inside the sample (for example, by inserting sensors into the sample), it lacks the accuracy of determining the thermal diffusivity due to the distortion of the thermal field in the sample caused by the introduction of from the temperature sensors inside the sample, and the limited accuracy of determining the coordinates of the thermal surfaces due to the finite dimensions of the temperature sensors. The closest to the invention is a method for determining the thermal diffusivity of solids, including monotonous heating of a cylindrical sample by an external heat source, passing a direct current through the sample, modulated by high-frequency oscillations, continuous measurement of an electrical sample 30 - 2 of a direct current sample and determining the desired coefficient by. To measure the temperature difference over the cross section of the sample, high frequency resistivity measurements are used, which provides information about the temperature of the surface layer, and direct current resistivity, which gives information about volume average temperature 2. The disadvantage of the known method is the low accuracy of determination due to the use of two measurements electrical resistors for measuring the temperature difference in the sample. The purpose of the invention is to improve the accuracy of determination. This method is achieved by the fact that, in the method of determining the thermal diffusivity of electrically conductive solids, including monotonous heating of a cylindrical sample by an external heat source, passing a direct current modulated by high frequency oscillations through the sample, continuous measurement of the electrical resistance of the sample to direct current :: determination of the desired the coefficient by calculation, continuously measuring the phase shift between the high frequency current and the corresponding voltage drop across the sample, and the coefficient of thermal diffusivity is determined by the formula dR / di. g 2fn fK / Т-о where Гy is the radius of the cylindrical sample, m; P - sample length, m; t - time, s; R is the resistivity of direct current. Ohm; n is the frequency of the alternating current, H is the phase shift between the current and the high frequency on the sample; u 4 -10 is a magnetic constant. Ohm -s / m A change in the electrical resistance of a conductor at small (on the order of several degrees; temperature variations is proportional to a change in temperature. As a result, the electrical resistance R to direct current is determined by the average volume temperature of the conductor, and the active electrical resistance Z to the alternating high frequency current Measurement of the resistance R and at the same time phase shift between current and high frequency voltage makes it possible for cylindrical samples (with monotonous heating of the external radial heat source from the surface) determine the difference between the temperature of the thin surface layer (skin layer) and the average bulk temperature of the sample (which is equivalent to determining the temperature difference between two isothermal surfaces — the external surface of the sample and the surface with a mean temperature) consequently, the coefficient of temperature conductivity.; обоснов justification of the calculation formula should consider a cylindrical conductor of radius r and length f ,, heated by external radial heat source so that the temperature Tp of its surface varies with time t according to the law, dT, is the heating rate. In this case, a temperature field is created in the conductor T (r, t) T (t) - 0 (r, t. (,. H)., 2,., 4 a (t) r is the length of the radius vector. resistance R (T conductor should take into account that the isotherms are parallel to the current line and the resistivity varies with temperature. The area SJ g of the conductor cross-section perpendicular to the cylinder axis can be divided into elements of area dS within which the temperature is constant. Conductor elements area dS and length t 6 (T) dS, have a conductivity dG specific conductivity at temperature T), and the total conductivity GR all A conductor consisting of parallel-connected elementary conductors is equal to the sum of their conductivities p G- - | -J 6 (T) dS, 4. The integration was carried out over the sectional area. Using smallness, you can ( by preserving its term in the term 6 (t) .b (tn -b) b (tn). Substituting this expression into the inverse under the assumption that within the limits du const gives the interval 6jj .11 JL) Go (T 9 cJ G - / -1 (T) G (Tl, since TU6 () HV) -if 6 is the average volume temperature of the sample; 9dS is the difference between the surface temperature and the average bulk temperature of the sample; u (Tn) S is the conductivity of a sample having a constant temperature equal to the surface temperature Tr. In case of cylindrical wire „ .c; .- (. Jв Jв GG (Tj) lrJ) thus in dG sa dfctivic resistance of the current to the high frequency in the presence of the conductive skin effect of X3 (Т „); с - the speed of light. Ice / інр, Г, PG. Attunement from the last expression