SU1144765A1 - Eccentric knock-out grid - Google Patents
Eccentric knock-out grid Download PDFInfo
- Publication number
- SU1144765A1 SU1144765A1 SU833655806A SU3655806A SU1144765A1 SU 1144765 A1 SU1144765 A1 SU 1144765A1 SU 833655806 A SU833655806 A SU 833655806A SU 3655806 A SU3655806 A SU 3655806A SU 1144765 A1 SU1144765 A1 SU 1144765A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- frame
- vibration isolators
- eccentric
- building
- lower frame
- Prior art date
Links
Abstract
ЭКСЦЕНТРИКОВАЯ ВЫБИВНАЯ РЕШЕТКА, содержаща верхнкно раму с полотном, нижнюю раму с приводом и амортизаторами, установленную посредством пружинных виброизол торов на строительной конструкции здани , отличающа с тем, что, с целью снижени металлоемкости и уменьшени динамического воздействи на конструкции здани , она снабжена промежуточной рамой, установленной между нижней рамой и конструкцией здани на виброизол торах.An ECCENTRIC BANDING LATTICE, containing a top frame with a canvas, a bottom frame with a drive and shock absorbers, installed by means of spring vibration isolators on a building structure, characterized in that, in order to reduce metal intensity and reduce the dynamic effect on building structures, it is equipped with an intermediate frame, installed between the lower frame and the building construction on vibration isolation.
Description
,1 Изобретение относитс к литейном производству и может примен тьс пр выбивке литейных форм. Известна эксцентрикова выбивна решетка, содержаща подвижное полот но, установленное посредством вибро изол торов на опорную раму lj . Однако известное устройство характеризуетс тем, что во врем работы возникают большие динамические силы, воздействующие на основание. Наиболее близкой к предлагаемому по технической суп ности и достигаемому результату вл етс эксцентрикова выбивна решетка, содержаща верхнюю раму с полотном, нижнюю рам с приводом и амортизацторами, установленную посредством виброизол тор на строительной конструкции здани Дл эффективной работы выбивна решетка должна обладать следующими кинематическими параметрами: Q (О, 7-0,9) е СО - амплитуда абсолютног ускорени решетки, обеспечивающа необходимую энергию удара: М 10 т - масса выбивной решет ки с опокой; И 750 - 1500 об/мин число оборотов эксцетрикового вала; СО 78,5 рад/с - кругова частота вынужденных колебаний выбивной решетки; Р (0,3-0,5) СЗрад/с - круго ва частота собственных колебаний системы в соответствии с услови ми виброизол ции; Z - эксцентриситет коленчатого вала. При этих услови х масса нижней подвижной рамы равна М( 29,7 т. Недостатками известной решетки вл ютс значительна масса системы а также большие динамические нагруз на строительные конструкции здани . Цель изобретени - снижение мета лоемкости и уменьшение динамическог воздействи на конструкции здани . 1 Поставленна цель достигаетс тем, что эксцентрикова выбивна решетка, содержап;а верхнюю раму с полотном, нижнюю раму с приводом амортизаторами, установленную посредством пружинных виброизол торов на строительной конструкции здани , снабжена промежуточной рамой, установленной между нижней рамой и конструкцией здани на виброизол торах На фиг. 1 изображена эксцентрикова выбивна решетка, общий вид; на фиг. 2 - вид А на фиг. .1. 5 Эксцентрикова выбивна решетка содержит верхнюю подвижную раму 1 с полотном решетки, подшипниковые опоры 2, которые установлены на нижней раме 3, котора посредством виброизол торов 4 опираетс на промежуточную раму 5. Промежуточна рама 5 через виброизол торы 6 установлена на конструкции 7 здани . Привод 8 установлен на нижнюю раму 3, на которой на резиновых виброизол торах 9 установлена верхн подвижна рама 1. Массы рам и жесткости пружин виброизол торов определ ютс из условий: Р 1+ (Не) АА М, М2 imc.xW-lCt V) где Р собственных кругова частота колебаний; М, масса нижней рамы; масса промежуточной рамы; М - масса выбивной рамы с опорой; кругова частота вынужденных колебаний выбивной решетки; коэффициент виброизол ции; mci« максимальна просадка пружин виброизол торов; ускорение сил т жести. Полотно решетки с подвижной рамой 1 вибрирует под действием эксцентрикового вала с подшипниковьми опорами 2, вращаемого приводом 8 с двигателем . Поступательный характер движени решетки обеспечивают тем, что колено вала проходит через ее центр массы. Возможные угловые отклонени корпуса из-за нецентральных ударов опоки компенсируют резиновые виброизол торы 9. Динамические нагрузки, возникающие от вибрационного движени верхней подвижной рамы 1 с полотном решетки и опокой, передаютс на строительные конструкции 7через резиновые виброизол торы 9, подшипниковые опоры 2, нижнюю раму 3, пружинные виброизол торы 4, промежуточную раму 3 и пружинные виброизол торы 6. Под динамическим воздействием нижн рама 3 и промежуточна рама 5 совершает колебательные движени . Дл повьш1ени эффективности данной системы следует понижать, 1 The invention relates to a foundry and can be applied when embossing molds. A known eccentric embossing grille containing movable web is installed by means of vibration insulators on the support frame lj. However, the known device is characterized by the fact that during operation there are large dynamic forces acting on the base. Closest to the proposed technical supersity and the achieved result is an eccentric embossing lattice containing an upper frame with a canvas, a lower frame with a drive and shock absorbers installed by means of a vibration insulator on a building structure. For efficient operation, the embossing lattice should have the following kinematic parameters: Q (O, 7–0.9) e CO is the amplitude of the absolute acceleration of the lattice providing the necessary impact energy: M 10 t is the mass of the knock-out lattice with the chamber; And 750 - 1500 rpm, the speed of the eccentric shaft; WITH 78.5 rad / s is the circular frequency of forced vibrations of the knock-out grating; P (0.3–0.5) SZrad / s is the circular natural frequency of the system in accordance with the vibration insulation conditions; Z - crankshaft eccentricity. Under these conditions, the mass of the lower movable frame is equal to M (29.7 tons. The disadvantages of the known lattice are the considerable mass of the system as well as the large dynamic loads on the building construction structures. The purpose of the invention is to reduce the metal capacity and decrease the dynamic effect on the building structures. 1 The goal is achieved by the fact that the eccentric embossing grille is contained in the upper frame with the blade, the lower frame with the drive of shock absorbers, installed by means of spring vibration isolators on the building structure and equipped with an intermediate frame installed between the lower frame and the building structure on vibration isolators In Fig. 1 an eccentric embossing grill is shown, general view; Fig. 2 is view A in Fig. 1.5.5 The eccentric embossment grill contains an upper movable frame 1 with the grid plate, bearing supports 2, which are mounted on the lower frame 3, which by means of vibration insulators 4 rests on the intermediate frame 5. Intermediate frame 5 through vibration isolators 6 is installed on the structure 7 of the building. The actuator 8 is installed on the lower frame 3, on which the upper movable frame 1 is mounted on rubber vibration isolators 9. The masses of frames and spring stiffness of vibration isolators are determined from the conditions: P 1+ (He) AA M, M2 imc.xW-lCt V) where P is its own circular oscillation frequency; M, mass of the lower frame; intermediate frame weight; M - mass knockout frame with support; circular frequency of forced vibrations of the knock-out grating; vibration isolation coefficient; mci “maximum drawdown of vibration-isolating springs; acceleration of gravity. The blade frame with a movable frame 1 vibrates under the action of an eccentric shaft with bearings support 2, rotated by a drive 8 with the engine. The progressive nature of the movement of the lattice is ensured by the fact that the knee of the shaft passes through its center of mass. Possible angular deviations of the hull due to off-center shocks of the flask compensate for rubber vibration isolators 9. Dynamic loads arising from the vibratory movement of the upper movable frame 1 with the grille web and the flask are transferred to building structures 7 through rubber vibration isolators 9, bearing supports 2, the lower frame 3 , spring vibration isolators 4, intermediate frame 3 and spring vibration isolators 6. Under the dynamic influence of the lower frame 3 and the intermediate frame 5 makes oscillatory movements. To increase the effectiveness of this system should be reduced.
3131
парциальные частоты нижней рамы 3 виброизол торах Д и промежуточной рамы 3 на -виброизол торах 6, уменьша жесткость виброизол торов, либо увеличива массы рам.partial frequencies of the lower frame 3 vibration isolators D and intermediate frame 3 on vibration isolators 6, reducing the rigidity of vibration isolators, or increasing the mass of the frames.
Каскадна система полностью гасит колебани нижней рамы 3 при заданной частоте воздействи . Это позвол ет выдерживать амплитуды колебаний выбивной решетки, требуемые по тех1447654The cascade system completely damps the oscillations of the lower frame 3 at a given frequency of action. This makes it possible to withstand the amplitudes of oscillations of the knock-out grating required by technical 1447654
нологическому режиму, и в та же врем , промежуточна рама 5 на стро ительные конструкции 7 передает усилие , не превьш1аюп1ее допустимых вег 5 личин.To the ecological regime, and at the same time, the intermediate frame 5 to the building structures 7 transmits an effort that does not exceed the allowable height of 5 faces.
Эффект от применени предлагаемого устройства по сравнению с прототипом выражаетс в снижении металлоемкости на 17 т на одну выбивную 10 решетку.:The effect of the use of the proposed device in comparison with the prototype is expressed in a decrease in metal consumption by 17 tons per 10 knockout grid:
8eight
ШКФShkf
Фиг.22
Claims (1)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833655806A SU1144765A1 (en) | 1983-09-20 | 1983-09-20 | Eccentric knock-out grid |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU833655806A SU1144765A1 (en) | 1983-09-20 | 1983-09-20 | Eccentric knock-out grid |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1144765A1 true SU1144765A1 (en) | 1985-03-15 |
Family
ID=21086703
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU833655806A SU1144765A1 (en) | 1983-09-20 | 1983-09-20 | Eccentric knock-out grid |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1144765A1 (en) |
-
1983
- 1983-09-20 SU SU833655806A patent/SU1144765A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Справочник Вибрационные процессы и машины. Под ред. Э.Э.Левендела. Т. 4. М., Мпшиностроение, 1981, с. 400. 2. Авторское свидетельство СССР № 703236, кл. В 22 D 29/02, 1977. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR0162677B1 (en) | Vibration isolating supporter | |
EP0204330B1 (en) | Dynamic vibration absorber | |
JP3034951B2 (en) | Vibration brake | |
US5502342A (en) | Machine having devices to reduce transmissions of structure-borne noise | |
US3266600A (en) | Hydraulic vibration damper | |
SU1144765A1 (en) | Eccentric knock-out grid | |
CN111779793B (en) | Impact damping device and main generator with same | |
JP3679546B2 (en) | Vibration isolator with built-in damping mechanism | |
JP2000205108A (en) | Wind power generating set with damping function | |
US5624104A (en) | Vibration isolating supporter | |
JP7248243B2 (en) | Damping device and damping structure | |
SU703236A1 (en) | Eccentric knocking-out grate | |
SU1676748A1 (en) | Vibratory knock-out grid | |
JPH06300082A (en) | Vibration damping support | |
JPH08285009A (en) | Base isolation device | |
JPH0681890A (en) | Setting surface plate for equipment | |
JPH0542788U (en) | Vibration damping device | |
CN215106211U (en) | Parallel spring plate type tuned mass damper with adjustable frequency range | |
CN114151503B (en) | Collision damping device with nonlinear rigidity | |
SU755957A1 (en) | Vibration isolator of foundation for turbounit | |
CN218817850U (en) | Tuned mass and particle combined damper | |
SU1320356A1 (en) | Vibroinsulating panel | |
CN215106212U (en) | Frequency range adjustable magnetic adsorption type tuned mass damper | |
SU1544915A1 (en) | Dynamic oscillation damper of pendulum type | |
JPH09150299A (en) | Method and device for suppressing vibration and noise of turret punch press |