, f Изобретение относитс к радиоэлектронике и может быть использовано дл создани высокостабильных пе рестраиваемых и диапазоне частот источников высокочастотных колебаний, предназначенных дл различных радиотехнических систем. Известны генераторы на линии задержки на поверхностных акустических волнах (ЛЗ на ПАВ), содержащие управл емую линию задержки с дву м акустоэлектронными преобразовател ми , подключенными к входу и выходу усилител П Недостатком таких генераторов на (лЗ на ПАВ| вл етс низка температурнад стабильность выходных колебаний . Наиболее близким к изобретению по технической сущности вл етс перестраиваемый генератор на ЛЗ на ПАВ содержащий последовательно соединенные усилитель, и двунаправленный вход ной акустозлектронный преобразователь , первый и второй выходные акус тоэлектронныё преобразователи, ре- гулируе а)1й потенциометрический трех- полюсник и первый сумматор, выход ко торого подключён к входу усилител 2 , Недостатками известного перестраиваемого генератора на ЛЗ на ПАВ вл ютс низка стабильность частоты и высокий уровень побочных колебаний . Цель изобретени - повьшение стабильности частоты выходных колебаний и уменьшение уровн побо ных колебаний . Поставленна цель достигаетс тем что в перестраивае1 1й генератор.на ЛЗ на ПАВ, содержащий последовательно соединенные усилитель и двунаправленный входной акустоэлектронный преобразователь, перНзй и второй выходные акустоэлектронные преобразо ватели, регулируемый потенциометрический трехполюсник и первый сумматор , выход которого- подключен к входу усилителл, введены третий и четвертый выходные акустоэлектронные преобразователи, второй и третий сум маторы, первый и второй однонаправленные акустические ответвителИ, а между первым акустическим исходом двунаправленного входного акустоэлектронного преобразовател и акустическим входом первого однонаправленного акустического ответвител 002 введен первый акустический отражатель , между вторым акустическим выходоЫ двунаправленного входного акустозлектронного преобразовател и акустическим входом второго однонаправленного акустического ответвител введен второй акустический отражатель, при этом первые электрические выходы первого и второго однонаправленных акустических ответвителей подключены к одному входу регулируемого потенциометрического трехполюсника, а вторые электрические выходы первого и второго однонаправленных акустических ответвителей подключены к другому входу регулируемого потенциометрического трехполюсника, первые акустические выходы первого и второго оДнонап- равлен1ых акустических ответвителей подключены к акустическим входам соответственно первого и второго выходных акустоэлектрошйгх преобразователей , вторые акустические выходы первого и второго однонаправленных акустических ответвителей подключены к акустическим входам соответственно третьего и четвертого выходных акустоэлектронных преобразователей , электрические выходы которых подключены к соответствукнцим входам третьего сумматора, электрические выходы первого и второго выходных акустозлектронных преобразователей подключены к соответствующим входам второго сумматора, выходы второго и третьего сумматоров подключены к соответствующим входам первого сумматора, На чертеже представлена структурна электрическа схема перестраиваемого генератора на ЛЗ на ПАВ-. Перестраиваемый генератор на ЛЗ на ПАВ содержит двунаправленный входной акустоэлектронный преобразователь 1, усилитель 2, первый 3 и второй 4 выходные акустоэлектронные преобразователи, регулируеьвлй потенциометрический трехполюсник 5, первый, 6, второй 7 и третий 8 сумматоры, третий 9 и четвертый 10 выходные акустоэлектронные преобразователи, первый II и второй 12 однонаправленные акустические ответвители, первый 13 и второй 14 акустические от ражатели и пьезоподложку 15. Устройство работает следунщим об- pasoM. J1 При достаточно высоком значении коэффициента усилени усилител 2 выполн ютс услови баланса амплитуд и фаз на определенной частоте и возникают незатухающие колебани , двунаправленный входной акустоэлектронный преобразователь I возбуждает поверхностную акустическую волну в двух направлени х. На одинаковом рас сто нии от двунаправленного входного акустоэлектронного преобразовател Iна пьезоподложке 13 расположены первый 13 и второй 14 акустические отражатели, ориентированные таким образом, что отраженные ими волны распростран ютс в перпендикул рном первоначальному направлении. Первый IIи второй 52 однонаправленные акус тические ответвители раздел ют в соответствующих акустических каналах каждую поверхностную волну на два акустических потока; Волны в акустических потоках на первом и втором акустических выходах каждого из одненаправленных акустических ответвителей П и 12 сдвинуты по фазе волны в акустических потоках на пер вых акустических выходах первого 11 и второго 12 однонаправленных акуст ческих ответвителей вл ютс синфаз ными, как и акустические потоки на, вторых акустических выходах. Во вто ром сумматоре 7 суммируютс два электрических колебани , полученные в результате преобразовани синфазных акустических волн в электрические колебани с помощью первого 3 и второго 4 выходгйгх акустоэлектронных преобразователей, В третьем сумматоре 8 суммируютс электрические колебани , cнимae ыe с третьего 9 и четвертого 10 выходных акустоэлектронных преобразователей. В пер вом сумматоре 6 суммируютс два эле трических колебани , сдвинутые по. фазе друг относительно друга на g Частота колебаний на выходе усилите л 2 определ етс временем запазда вани сигнала в акустических кана- лах и зависит от соотнощени амплитуд колебаний, поступающих на первый сумматор 6. При плавном изменении соотношении импедансов между входами регулируемого потенциометрического трех полюсника 5 и общей щиной происходи перераспределение интенсивности аку 04 тической энергии между акустическими потоками на первом и втором акуст тических выходах каждого из однонаправленных акустических ответвителей 11 и 12. Это приводит к изменению интенсивности амплитуды электрических колебаний соответственно на первом 3 и третьем 9, а также втором 4 и четвертом 10 выходных ак стоэлек- тройных преобразовател х и в результате измен ютс интенсивности (амплитуды ) колебаний на выходах второго 7 и третьего 8 сумматоров.: В силу того, что колебани на выходах второго 7 и третьего В cyMNiaTopoB сдвинуты по фазе на - относительное изменение их интенсивностей (амплитуд) вызывает изменение фазового сдвига колебани на выходе первого сумматора 6 по отношению к колебанию на выходе усилител 2. В результате всех этих -изменений и в силу необходимости автоматического выполнени услови баланса фаз в автоколебательной системе происходит плавна перестройка частоты генерируегфгх колебаний.. Двунаправленный входной акустоэлектронный преобразователь 1, первый 13 и второй 14 акустические отража- тели, первый И и второй 12 однонаправленные акустические ответвители первый 3, второй 4, третий 9 и четвертый 10- выходные акустоэлектронные преобразователи расположены на одной пьезоподпожке 15. Предлагаемый перестраиваемый генератор на ЛЗ на ПАВ обладает высокой стабильностью частоты выходных колебаний и малым уровнем побочных колебаний . Это объ сн етс тем, что регулирующий элемент - регулируемый потен циометрический трехполюсник - не вли ет на свойства всех акустоэлек- тронных преобразователей в процессе регулировани частоты, что позвол ет произвести оптимальное согласование всех выходных акустоэлектронных преобразователей с соответствующими сумматорами в рабочем диапазоне частот и тем самым устранить по вление нежелательных побочных колебаний паразитных объемных акустических волн. Применение первого и второго акустических отражателей позвол ющих направить акустические потоки в перпендикул рном первоначальному направленмю при соответствующем выборе направлений входной и выходной поверхностей акустической волны на, f The invention relates to radio electronics and can be used to create highly stable tunable and frequency range of high frequency oscillation sources intended for various radio systems. Generators on the delay line on surface acoustic waves (LZ on SAW) are known, which contain a controlled delay line with two acoustoelectronic transducers connected to the input and output of the amplifier P The disadvantage of such generators is on (LZ to SAW | is low temperature, stability of output oscillations . The closest to the invention to the technical essence is a tunable oscillator on LZ on SAW containing an amplifier connected in series, and a bidirectional input acoustoelectronic converter The first and second output electronics converters are controlled by a) 1st potentiometric triple pole and first adder, the output of which is connected to the input of amplifier 2. The disadvantages of the known tunable generator on LZ on SAW are the low frequency stability and high level of side fluctuations. The purpose of the invention is to increase the frequency stability of the output oscillations and reduce the level of the side oscillations. The goal is achieved by reconfiguring the 1st oscillator on the SAW, containing a series-connected amplifier and bidirectional input acoustoelectronic transducer, a first and second output acoustoelectronic transducers, an adjustable potentiometer three-pole and the first adder, the output of which is connected to the input of the amplifiers, the third and the fourth output acoustoelectronic transducers, the second and third sum mator, the first and second unidirectional acoustic couplers, and between the first The first acoustic reflector was inserted into the acoustic output of the bi-directional acoustoelectronic transducer and the acoustic input of the first unidirectional acoustic coupler 002, between the second acoustic output of the bi-directional acoustic transducer and the acoustic input of the second unidirectional acoustic coupler, the second acoustical reflector was replaced by a new acoustical transducer. taps connected to one The second electrical outputs of the first and second unidirectional acoustic couplers are connected to another input of the adjustable potentiometer three-pole, the first acoustic outputs of the first and second single-phase acoustic couplers are connected to the acoustic inputs of the first and second acoustic-electric amplifiers, respectively, of the transducers of the first and second acoustic converters, respectively, of the first and second output acoustic converters, respectively, of the first and second acoustic converters, respectively, of the first and second output acoustic converters, respectively, of the first and second output acoustic converters, respectively, of the first and second output acoustic converters, respectively, of the first and second output acoustic converters, respectively, of the first and second output acoustic converters, respectively, of the first and second output acoustic converters, respectively, of the first and second output acoustic transducers, respectively, of the first and second output acoustic transducers, respectively. first and second unidirectional acoustic couplers connected The acoustic inputs of the third and fourth output acoustoelectronic transducers, the electrical outputs of which are connected to the corresponding inputs of the third adder, the electrical outputs of the first and second output acoustoelectronic transducers, are connected to the corresponding inputs of the second adder, the outputs of the second and third adders are connected to the corresponding inputs of the first adder, Na The drawing shows a structural electrical circuit of a tunable generator on LZ on SAW-. Tunable generator on LZ on SAW contains bi-directional input acoustoelectronic transducer 1, amplifier 2, first 3 and second 4 output acoustoelectronic transducers, adjustable potentiometer two-port 5, first, 6, second 7 and third 8 adders, third 9 and fourth 10 output acoustoelectronic transducers, the first II and second 12 unidirectional acoustic couplers, the first 13 and second 14 acoustic repulators and piezoelectric substrate 15. The device operates as follows. J1 With a sufficiently high gain value of amplifier 2, the amplitude and phase balance conditions at a certain frequency are fulfilled and continuous oscillations occur, the bi-directional input acoustoelectronic transducer I excites a surface acoustic wave in two directions. At the same distance from the bidirectional input acoustoelectronic transducer I on the piezo substrate 13, the first 13 and second 14 acoustic reflectors are located, oriented so that their reflected waves propagate in the perpendicular original direction. The first and second second 52 unidirectional acoustic couplers divide each surface wave into two acoustic flows in the corresponding acoustic channels; The waves in the acoustic flows at the first and second acoustic outputs of each of the unidirectional acoustic couplers P and 12 are phase shifted in the acoustic flows at the first acoustic outputs of the first 11 and second 12 unidirectional acoustic couplers are in phase, as well as acoustic flows second acoustic outputs. In the second adder 7, the two electrical oscillations resulting from the conversion of in-phase acoustic waves into electrical oscillations using the first 3 and second 4 output acoustoelectronic transducers are summed. . In the first adder 6, two electric oscillations shifted along are summed. phase relative to each other at g The frequency of the oscillations at the output of amplitude l 2 is determined by the time delay of the signal in the acoustic channels and depends on the ratio of the amplitudes of the oscillations arriving at the first adder 6. With a smooth change in the ratio of impedances between the inputs of an adjustable potentiometer three pole 5 and the overall thickness is the redistribution of the intensity of the acoustic energy between the acoustic fluxes at the first and second acoustic outputs of each of the unidirectional acoustic branches. it is 11 and 12. This leads to a change in the intensity of the amplitude of the electric oscillations, respectively, on the first 3 and third 9, as well as on the second 4 and fourth 10 output electric converters, and as a result, the intensities (amplitudes) of the oscillations on the outputs of the second 7 and the third 8 adders .: Due to the fact that the oscillations at the outputs of the second 7 and the third B cyMNiaTopoB are phase shifted by - the relative change in their intensities (amplitudes) causes a change in the phase shift of the oscillations at the output of the first adder 6 with respect to the number Failure at the output of amplifier 2. As a result of all these changes and due to the need to automatically fulfill the condition of phase balance in a self-oscillating system, the frequency of the generation of oscillations is smoothly adjusted. Bidirectional input acoustoelectronic transducer 1, first 13 and second 14 acoustic reflectors, first AND and the second 12 unidirectional acoustic couplers of the first 3, second 4, third 9 and fourth 10-output acoustoelectronic transducers are located on the same piezoelectric 15. The proposed first Dust generator on LZ on surfactant has a high frequency stability of output oscillations and low level of side oscillations. This is explained by the fact that the regulating element — an adjustable potentiometric tripolar — does not affect the properties of all acoustoelectronic transducers in the process of frequency control, which allows for optimal matching of all output acoustoelectronic transducers with the corresponding totalizers in the working frequency range and thus eliminate the occurrence of unwanted spurious oscillations of parasitic bulk acoustic waves. The application of the first and second acoustic reflectors allows the acoustic flows to be directed in the perpendicular to the original direction with an appropriate choice of the directions of the input and output surfaces of the acoustic wave on
пьеэоподложке приводит к повьппению, температурной стабилизации частоты выходных колебашй.The base substrate leads to a peak temperature stabilization of the output frequency.