Изобретение относитс к электро технике, в частности к устройствам динамического торможени индукцион ных электрических машин с разомкну тые магнитопроводом, устанавливаемы в лини х прокатки, продольной резки и покрыти дл создани нат жени электропровод щих лент. Известно устройство дл динамиче ского торможени вторичного элемента индукционной электрической машины с разомкнутьм магнитопроводом, с держащее индуктор, включающий в себ -магнитопровод и обмотку, источник посто нного тока, блок коммута1Д1ОННОЙ аппаратуры Cl 3. Недостатком такого устройства вл етс большой вес индуктора. Наиболее близким по технической сущности вл етс устройство дл динамического торможени вторичного элемента индукционной электрической машины с разомкнутьм магнитопроводом , содержащее индуктор в виде разомкнутого магнитопровода с пазами и размещенной в этих пазах обмоткой и источник посто нного тока, к полюсам которого подключены зажимы обмотки С 2 , Недостаток устройства - большой вес индуктора. Цель изобретени - уменьшение вб са индуктора. Поставленна цель достигаетс тем, что в устройстве дл динамического торможени вторичного элемента индукционной электрической машины с разомкнутым магнитопроводом , содержащем индуктор в виде ра зомкнутого магнитопровода с пазами и размещенной в этих пазах обмоткой и источник посто нного тока, к полюсам которого подключены зажимы обмотки, рмо магнитопровода в продольном направлении выполнено переменного сечени , причем величина площади в каждой точке текущей координаты определ етс по формуле НИтЬсо } где 2с - ширина индуктора; /U-o - магнитна посто нна ; Am - амплитуда линейной токовой нагрузки; - допустимое значение индукции в стали рма; С - полюсное деление индуктора; сЛ - приведенное значение воздушного зазора; Е - добротность машины; е - угол между волнами основного магнитного потока при движущемс и неподвижном втори ном элементе; Kj-p- коэффициент продольного краевого эффекта; tj- зубцовое деление индуктора; высота паза; ширина паза; X - текуща координата. На чертеже представлено устройство дл динамического торможени . Устройство, включающее двухполюсный индуктор в виде магнитопровода 1 с пазами 2, в которых уложена обмотка 3, Тормозит вторичный элемент А индукционной электрической машины, движупшйс относительно индуктора с посто нной скоростью в направлении слева направо. К положительному и отрицательному полюсам источника посто нного тока 5 подключены зажимы обмотки 3. Устройство работает следующим образом . При включении источника посто нного тока 5 в зазоре, отдел ющем индуктор от вторичного элемента 4, возбуждаетс неподвижное в пространстве магнитное поле. Это поле индуктирует в движущемс вторичном элементе 4 электродвижущую силу и электрический ток. Взаимодействие электрического тока вторичного элемента 4 с неподвижным магнитным полем индуктора обуславливает возникновение тормозного усипи . При работе устройства неподвижное в пространстве магнитное поле создаетс также в рме магнитопровода 1. Магнитный поток этого пол состоит из трех составл юш 1х: основного магнитного потока Ф , потока продольного краевого эффекта пк и потока пазового рассе ни ,Фр. Основной магнитный поток .распредел етс вдоль рма по синусоидальному , о- „ Ч94«)Где Ф, - амплитудное значение основного потока; 9 - угол между волнами основj1 ного потока при движущемс и неподвижном вто ричном элементе 4, Am I е arc-tor е. от - . . 5(1 Амплитуда линейной токовой нагрузки индуктора определ етс по формуле ,К : т- Коэффициент KC;( характеризует с му соединени и питани обмоток фа индуктора посто нным током. Он пре ставл ет собой отношение амплитуды линейной токовой нагрузки обмотки индуктора к амплитуде линейной токовой нагрузки фазы, в которой посто нный ток имеет наибольшую . величину. В случае последовательно параллельного соединени обмоток фаз индуктора K(.j 1,5. Обмоточный коэффициент k опре л етс типом обмотки индуктора. Добротность машины g рассчитываетс по соотношению Магнитный поток продольного кра евого эффекта распредел етс вдоль рма по линейному закону |7кэ- пкэт - максимальное значение потока продольного кра евого эффекта Коэффициент продольного краевого эффекта рассчитываетс по формуле coKf+ Р - ЧИСЛО пар полюсов. 45 50 Магнитньй поток, обусловленный пазовым рассе нием измен етс вдоль рма по синусоидальному закону V pmSin Максимальное значение потока пазового рассе ни , Zfe, Результирующий магнитный поток равен сумме основного потока, потока продольного краевого эффекта и потока рассе ни , т.е. ФЯ-ФО ПКЭ РПосле подстановки в правую часть выражений дл . Фпкэ Р соответствующих преобразований получим т г / х хТ , , , j-r- 5ih(9+« -Ь-Кгп- Г VtfeVl L Т/ СО -Cj /3. j, 1 t Сечение 5 рма выбираетс исход из величины магнитного потока ф и допустимого значени магнитной индукции в .стали рма В, Данна формула может быть переписана в следующем виде . /)( v на , а результирующий магнитный поток Ф по длине рма измен етс , то очевидно, что величина требуемого сечени рма также будет различной, измен ющейс в соответствии с распределением результирующего магнитного потока. При посто нной ширине 2С индуктора реализаци рма пере- менного сечени достигаетс посредством изменени его высоты.The invention relates to electrical engineering, in particular, to devices for dynamic braking of inductive electric machines with open magnetic cores, installed in the lines of rolling, slitting and coating to create tension on the electrically conductive tapes. A device is known for dynamic braking of a secondary element of an induction electric machine with an open magnetic circuit, with a holding inductor including a magnetic circuit and a winding, a DC source, a Cl 3 switching unit. The disadvantage of such a device is the large weight of the inductor. The closest in technical essence is a device for dynamic braking of a secondary element of an induction electric machine with an open magnetic circuit containing an inductor in the form of an open magnetic circuit with grooves and a winding placed in these grooves and a DC source, to the poles of which C2 winding terminals are connected. devices - a large weight inductor. The purpose of the invention is to reduce the inductance of the inductor. The goal is achieved by the fact that in a device for dynamic braking of the secondary element of an induction electric machine with an open magnetic circuit, containing an inductor in the form of an open magnetic circuit with grooves and a winding placed in these grooves and a direct current source, to the poles of which are connected winding clamps, magnetic circuit rods in the longitudinal direction, a variable cross section is made, and the area value at each point of the current coordinate is determined by the formula: where 2c is the width of the inductor; U-o is the magnetic constant; Am is the amplitude of the linear current load; - admissible value of induction in steel C - pole division of the inductor; SL is the reduced air gap value; E - the quality of the machine; e is the angle between the waves of the main magnetic flux with a moving and stationary secondary element; Kj-p is the coefficient of the longitudinal edge effect; tj - dentate division inductor; slot height; slot width; X is the current coordinate. The drawing shows a device for dynamic braking. A device including a bipolar inductor in the form of a magnetic circuit 1 with slots 2 in which winding 3 is laid, Brakes the secondary element A of an induction electric machine, moving relative to the inductor at a constant speed from left to right. The terminals of the winding 3 are connected to the positive and negative poles of the DC source 5. The device operates as follows. When the direct current source 5 is turned on in the gap separating the inductor from the secondary element 4, a magnetic field stationary in space is excited. This field induces an electromotive force and an electric current in the moving secondary element 4. The interaction of the electric current of the secondary element 4 with a fixed magnetic field of the inductor causes the occurrence of the brake usipi. When the device is in operation, a magnetic field stationary in space is also created in the magnetic circuit 1. The magnetic flux of this field consists of three components: 1 x: the main magnetic flux F, the flux of the longitudinal edge effect pc and the flux scatter flux, Fr. The main magnetic flux is distributed along the rom along a sinusoidal wave, o- Ч 9494)) Where F, is the amplitude value of the main stream; 9 is the angle between the waves of the ground stream with a moving and stationary secondary element 4, Am I e arc tor e. From -. . 5 (1 The amplitude of the linear current load of the inductor is determined by the formula, K: t - Coefficient KC; (characterizes the connection and supply of the windings of the inductor fa current). It is the ratio of the amplitude of the linear current load of the coil of the inductor to the amplitude of the linear current the load of the phase in which the direct current has the highest value. In the case of a parallel connection of the windings of the phases of the inductor K (.j 1.5. The winding coefficient k is determined by the type of the winding of the inductor. The quality factor of the machine g is calculated from The magnetic flux of the longitudinal edge effect is distributed along the rom according to the linear law | 7 kepkat - the maximum value of the flux of the longitudinal edge effect The coefficient of the longitudinal edge effect is calculated using the formula coKf + P - NUMBER of pole pairs 45 50 Magnetic flux due to groove scattering along the pitch according to the sinusoidal law V pmSin The maximum value of the groove scattering flux, Zfe. The resulting magnetic flux is equal to the sum of the main flux, the flux of the longitudinal edge effect and the flux p CCE, i.e. FYA-FO of PKE RP After substitution in the right-hand part of dl expressions. Phpca P of the corresponding transformations we get t g / x xT,,, jr-5ih (9+ ' -l-Crp-D VtfeVl L T / CO -Cj / 3. J, 1 t The cross-section of 5 rm is chosen based on the magnitude of the magnetic flux f and the allowable value of magnetic induction in rm B steel. This formula can be rewritten as follows. /) (v on, and the resulting magnetic flux Φ varies along the length of the rm, it is obvious that the value of the required rm cross section will also vary In accordance with the distribution of the resulting magnetic flux. With a constant width of 2C inductor realizatsii Variable cross-section chi is achieved by changing its height.