11 Изобретение относитс к способам испытаний и предназначено дп оценк искробезопасности сложных электрическ х цепей с динамическими элемен тами искрозащиты, используемых в угольной, химической, нефт ной и га вой промьшшенности. Известен способ оценки искробезопасности электрических цепей, основанный ма сравнении воспламен ющей способности электрических разр дов, возникающих при кош1утации в активизированной газовой среде С 1 3. Недостаток этого способа состоит в том, что он не обеспечивает необходимого коэффициента запаса при испытании цепей с динамическими элемен . тамн искроэащиты, что приводит к снижению безопасности применени электрооборудовани в услови х взрывоопасной среды. Наиболее близким к изобретению вл етс способ испытаний на искробезопасность электрических цепей, основанный на использовании взрывчатых смесей представительных газов С 2 J. По этому способу при испытани х электрических цепей с динамическим элементом иэмер ют ко1 мутируемый ток в испытываемой цепи с последующим увеличением в 1,5 раза и определением веро тности взрыва. Недостаток этого способа состоит в том, что он не обеспечивает достоверности испытаний искробезопасности сложных электрических цепей с динамическими элементами искрозащиты. Это обусловлено тем, что увеличение коммутируемого тока в число раз,- рав ное коэффициенту запаса, не приводит к увеличению энергии электрического разр да в число раз, равное квадрату коэффициента запаса, так как длительность разр да в таких цеп х опре дел етс временем включени динамиче кого элемента искрозащиты. В цеп х без динамического элемента искрозащиты увеличение коммутируемого тока приводит к увеличению длительности разр да и увеличению энергии разр да в число раз, равное коэффициенту запаса. Целью изобретени вл етс повышение достоверности испытаний искробезопасности сложных электрических цепей с динамическими элементами искрозащиты. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способуиспытаний на искробезопасность сложных электрических цепей с,динамическим элементом искрозащиты, основанный на измерении коммутируемого тока в испытываемой цепи с последующим увеличением его в 1,5 раза и определении веро тности взрыва, энергию, вьздел емук в разр де, увеличивают в число раз, равное квадрату коэффициента запаса, путем увеличени коммутируемого тока в 1,5 раза и увеличении времени включени динамического элемента защиты в 1,5 раза. На чертеже приведен конкретный пример реализации способа. На испытани х представлена система , содержаща источник 1 питани , блок 2 искрозащиты, подключенный через врем задающую цепочку 3 к датчику 4 контрол коммутации, и электромагниты 5 и 6.. Источник с выходным напр жением 24 В низкоомный, содержащий устройство сокращени длительности электрических разр дов, врем срабатывани устройства 4 икс. Электромагниты имеют сопротивлени обмоток посто нному току 120 Ом, индуктивность 0,7 Г, искрогас щие шунты, содержащие диоды и емкости по 0,1 мкф. Необходимо подтвердить искробезопасность системы с коэффициентом 1,5. При испытани х согласно предлагаемому сгюсобу определ ют произведение необходимых коэффициентов увеличени коммутируемого тока и длительности разр да К 1,5 2,25; определ ют номинальный ток цепи, два электромагнита подключены параллельно 0,5 А; нем 120 врем срабатывани устройства искрозащиты равно 4 мкс; необходимое увеличение энергии разр да может быть обеспечено: увеличением времени срабатывани устройства искрозащиты до величины tp 2,25-4 9 мкс; увеличением коммутируемого тока до величины 3 2,25-0,5 1,1 25 А дл увеличени коммутируемого тока подключают параллельно три электромагнита , такое подключение допустимо, так как посто нна времени 1 L/R - 5,8 мс значительно превышает длительность разр да и ток в течение разр да не измен етс ); увеличе ием коммутируемого тока в 1,5 раза (подключение одного дополнительного электромагнита) и увеличением времени срабатывани устройства искрозащи ТЫ до 6 МКС. Так как во всех случа х обеспечиваетс одинаковое увеличение энергии разр да, результаты испытаний будут одинаковы и цепь может быть испытана в любом из перечисленных режимов; провод т испытани цепи во взрывной камере, заполненной метановоздушной смесью (СН4 8,5%), при увеличении коммутируемого тока до 0,75 А и времени срабатывани устрой 1 594 ства сокращени длительности разр да до 6 МКС. Веро тность воспламенени при коммутации цепи равна 0,4 10 ; так как экспериментально определенна веро тность воспламенени меньше 10, цепь искробезопасна при нормальном токе 0,5 А и времени срабатывани устройства искрозащитьг 4 МКС. Действительный коэффициент искробезопасности может быть меньше тре- буемого и составл ет 1,2. Таким образом, использование способа позволит повысить безопасность применени электрооборудовани в потенциально взрывоопасной атмосфере.11 The invention relates to test methods and is intended for a dp assessment of the intrinsic safety of complex electrical circuits with dynamic elements of spark protection used in the coal, chemical, oil and coal industry. A known method for estimating the intrinsic safety of electrical circuits is based on comparing the igniting power of electrical discharges that occur during a C 1 3 activated gas environment. The disadvantage of this method is that it does not provide the necessary safety factor when testing circuits with dynamic elements. There is spark protection, which leads to a decrease in the safety of the use of electrical equipment in an explosive environment. The closest to the invention is the method of testing for the intrinsic safety of electric circuits, based on the use of explosive mixtures of representative C 2 J. In this method, when testing electrical circuits with a dynamic element, a coherent current is measured in the circuit under test, followed by an increase of 1.5 times and determining the likelihood of an explosion. The disadvantage of this method is that it does not ensure the reliability of tests of the intrinsic safety of complex electrical circuits with dynamic elements of spark protection. This is due to the fact that an increase in switching current by a number of times, equal to the safety factor, does not increase the energy of the electric discharge by a number of times equal to the square of the safety factor, since the duration of the discharge in such circuits is determined by the turn-on time. anyone element of spark protection. In circuits without a dynamic spark protection element, an increase in the switched current leads to an increase in the duration of the discharge and an increase in the discharge energy by a factor of 1 equal to the safety factor. The aim of the invention is to increase the reliability of testing the intrinsic safety of complex electric circuits with dynamic spark protection elements. The goal is achieved by the method for testing the intrinsic safety of complex electrical circuits with a dynamic element of spark protection, based on measuring the switched current in the circuit under test, followed by an increase of 1.5 times and determining the likelihood of an explosion, the energy assigned to it in the discharge, increase by the number of times equal to the square of the safety factor by increasing the switched current by 1.5 times and increasing the turn-on time of the dynamic protection element by 1.5 times. The drawing shows a specific example of the implementation of the method. The test shows a system containing a power supply 1, an intrinsic protection unit 2 connected through time to a driver circuit 3 to a switching control sensor 4, and electromagnets 5 and 6 .. A source with a 24 V output voltage low-resistance containing a device for shortening the duration of electrical discharges , the response time of the device 4 x. Electromagnets have 120-Ω direct current winding resistance, 0.7 G inductance, spark-suppressing shunts containing diodes and capacitances of 0.1 µF. It is necessary to confirm the intrinsic safety of the system by a factor of 1.5. In tests according to the proposed test, the product of the necessary coefficients of increase in the switched current and discharge duration K 1.5 2.25 is determined; the rated current of the circuit is determined, two electromagnets are connected in parallel with 0.5 A; 120 is the response time of the spark protection device is 4 µs; The necessary increase in the discharge energy can be ensured by: increasing the response time of the spark protection device to a value of tp 2.25-4 9 μs; by increasing the switched current to a value of 3 2.25-0.5 1.1 25 A, three electromagnets are connected in parallel to increase the switching current; such a connection is admissible, since the time constant 1 L / R — 5.8 ms significantly exceeds the duration of the discharge and the current during the discharge does not change); increasing the switched current by 1.5 times (connecting one additional electromagnet) and increasing the response time of the device by sparking up to 6 ISS. Since in all cases the same increase in the discharge energy is provided, the test results will be the same and the circuit can be tested in any of the listed modes; the circuit is tested in an explosion chamber filled with a methane-air mixture (CH4 8.5%), with an increase in the switched current to 0.75 A and the response time of the device 1 594 to reduce the discharge duration to 6 ISS. The ignition probability when switching a circuit is equal to 0.4 10; Since the experimentally determined ignition probability is less than 10, the circuit is intrinsically safe with a normal current of 0.5 A and the response time of the device to spark the ISS 4. The actual intrinsic safety coefficient may be less than the required one and is 1.2. Thus, the use of the method will improve the safety of electrical equipment in a potentially explosive atmosphere.