RU2558751C1 - Control over aircraft engine capacitive ignition system - Google Patents
Control over aircraft engine capacitive ignition system Download PDFInfo
- Publication number
- RU2558751C1 RU2558751C1 RU2014127624/07A RU2014127624A RU2558751C1 RU 2558751 C1 RU2558751 C1 RU 2558751C1 RU 2014127624/07 A RU2014127624/07 A RU 2014127624/07A RU 2014127624 A RU2014127624 A RU 2014127624A RU 2558751 C1 RU2558751 C1 RU 2558751C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- spark
- time interval
- ignition system
- ignition
- plug
- Prior art date
Links
Images
Abstract
Description
Изобретение относится к технике розжига горючих смесей с помощью электрической искры, в частности к емкостным агрегатам зажигания, и может быть использовано в процессе проектирования систем зажигания (ее составных частей: агрегатов, проводов, свечей зажигания), их испытаний в процессе серийного производства для подтверждения качества изготовления составных частей систем зажигания при проведении их выборочного контроля.The invention relates to techniques for igniting combustible mixtures using an electric spark, in particular to capacitive ignition units, and can be used in the process of designing ignition systems (its components: units, wires, spark plugs), their testing in mass production to confirm quality manufacturing of components of ignition systems during their selective control.
Известен способ контроля емкостной системы зажигания реактивных двигателей, заключающийся в определении наличия плазменного факела, генерируемого свечой, на нормируемом расстоянии от рабочего торца свечи, установленной в запальное устройство при работе в составе системы зажигания, при этом смачивают искровой зазор свечи нормируемым количеством жидкого топлива, измеряют ионизационный ток плазменного факела, генерируемого свечой, сравнивают параметры ионизационного тока с эталонными и по результатам сравнения делают вывод о пригодности системы зажигания [патент РФ №2338080, дата публикации 10.11.2008 г.].There is a method of monitoring a capacitive ignition system of jet engines, which consists in determining the presence of a plasma torch generated by a candle at a normalized distance from the working end of the candle installed in the ignition device when operating as part of the ignition system, while the spark gap of the candle is wetted by the normalized amount of liquid fuel, measured The ionization current of a plasma torch generated by a candle compares the parameters of the ionization current with the reference ones and, based on the results of the comparison, concludes that STI ignition system [RF patent №2338080, 10.11.2008 Publication date of].
К недостаткам этого способа контроля следует отнести невозможность его применения для контроля (оценки) работоспособности системы зажигания, ее составных частей в условиях пониженного давления окружающей среды при проверке качества их изготовления, выборочных автономных контрольных испытаниях систем зажигания, их составных частей при пониженном атмосферном давлении.The disadvantages of this control method include the impossibility of its use for monitoring (evaluating) the performance of the ignition system, its components under conditions of reduced environmental pressure when checking the quality of their manufacture, selective autonomous control tests of ignition systems, their components at reduced atmospheric pressure.
Известен также способ обнаружения неисправности конденсаторной системы зажигания газотурбинного двигателя [авторское свидетельство SU 1083716, дата приоритета 02.02.1983 г.], заключающийся в обнаружении неисправности путем продувки газа через внутренние полости свечи и соединительного кабеля, измерении тока разряда накопительного конденсатора и давления внутри этих полостей. В итоге, о неисправности системы зажигания судят по появлению импульсов повышенного давления в течение времени протекания тока разряда конденсатора. Импульсное повышение давления характеризует наличие отказа в системе зажигания. Этот способ контроля позволяет выявить отказ в системе зажигания как в процессе запуска двигателя, так и при проверках работоспособности системы зажигания между запусками двигателя. Однако описанный способ контроля отсутствия отказов в системе зажигания не позволяет оценить соответствие выходных параметров системы зажигания требованиям обеспечения розжига топливной смеси в камере сгорания двигателя в том случае, если в системе зажигания не предусмотрен или невозможен наддув избыточным давлением внутренней полости высоковольтного провода свечей зажигания.There is also a known method for detecting a malfunction in a gas turbine engine condenser ignition system [copyright certificate SU 1083716, priority date 02/02/1983], which consists in detecting a malfunction by blowing gas through the internal cavity of the plug and the connecting cable, measuring the discharge current of the storage capacitor and pressure inside these cavities . As a result, the malfunction of the ignition system is judged by the appearance of high pressure pulses during the flow time of the capacitor discharge current. A pulsed pressure increase indicates a failure in the ignition system. This control method allows you to identify a failure in the ignition system both during the engine start-up, and during the operation tests of the ignition system between engine starts. However, the described method for monitoring the absence of failures in the ignition system does not allow us to assess the compliance of the output parameters of the ignition system with the requirements for ensuring the ignition of the fuel mixture in the engine combustion chamber if the ignition system does not provide for or is impossible to pressurize the internal cavity of the high-voltage wire of the spark plugs.
Для различных типов двигателей летательных аппаратов способность емкостной системы зажигания обеспечивать розжиг топливной смеси в камере сгорания в заданных условиях запуска характеризуется минимальной энергией, запасенной на накопительном конденсаторе агрегата зажигания, которая коммутируется на свечу зажигания, и частотой следования искровых разрядов на свече зажигания, генерируемых при коммутации запасенной на накопительном конденсаторе энергии на свечу зажигания, заданных для каждого типа двигателя по условиям запуска. Эти параметры должны соответствовать определенному минимальному значению запасенной энергии Qmin и минимальной частоте искрообразования на свечах fmin [В.А. Сосунов, Ю.А. Литвинов. Неустановившиеся режимы работы авиационных газотурбинных двигателей, М.: Машиностроение, 1975, 216 с. (см. с.147); М.А. Алабин, Б.М. Кац, Ю.А. Литвинов // Запуск авиационных газотурбинных двигателей // М.: Машиностроение, 1968 (см. с.62); А.Н. Лефевр. Измерение минимальной энергии зажигания в струе керосиновоздушной смеси. Combustion and Flame №1, август 1976 г.].For various types of aircraft engines, the ability of a capacitive ignition system to ignite the fuel mixture in the combustion chamber under specified starting conditions is characterized by the minimum energy stored on the storage capacitor of the ignition unit, which is switched to the spark plug, and the frequency of spark discharges on the spark plug generated during switching energy stored on the storage capacitor for the spark plug, set for each type of engine according to the starting conditions. These parameters must correspond to a certain minimum value of the stored energy Q min and the minimum frequency of spark formation on candles f min [V.A. Sosunov, Yu.A. Litvinov. Unsteady modes of operation of aircraft gas turbine engines, Moscow: Mashinostroenie, 1975, 216 p. (see p. 147); M.A. Alabin, B.M. Katz, Yu.A. Litvinov // Launch of aircraft gas turbine engines // M .: Mechanical Engineering, 1968 (see p. 62); A.N. Lefebvre. Measurement of the minimum ignition energy in a jet of kerosene-air mixture. Combustion and Flame No. 1, August 1976].
Таким образом, для контроля работоспособности емкостных систем зажигания требуется контролировать факт, что выходные параметры системы зажигания: запасаемая на накопительном конденсаторе энергия Q и фактическая частота следования искровых разрядов на свечах f - превышают минимально допустимые соответственно Qmin и fmin.Thus, in order to monitor the operability of capacitive ignition systems, it is required to control the fact that the output parameters of the ignition system: the energy Q stored on the storage capacitor and the actual frequency of spark discharges on the candles f - exceed the minimum allowable Q min and f min, respectively.
Частично указанных недостатков лишен способ контроля емкостной системы зажигания, описанный в [Агрегат зажигания СК-44-3Б. Руководство по технической эксплуатации 8Г3.246.180 РЭ], заключающийся в том, что при работе емкостной системы зажигания измеряют время между последовательно следующими импульсами разрядного тока, обусловленными периодической коммутацией запасенной на накопительном конденсаторе энергии на свечу зажигания, по превышению этим временем заданного значения времени судят о работоспособности системы зажигания. Измерение этого промежутка времени между последовательно следующими разрядными токами накопительного конденсатора агрегата зажигания, определяющими частоту следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи зажигания, сравнение его с заданным максимально допустимым интервалом времени позволяет оценить факт превышения фактической частоты следования искровых разрядов на свечах (частоты искрообразования) значения минимально допустимой частоты искрообразования fmin.Partially indicated disadvantages are deprived of the method for monitoring a capacitive ignition system described in [Ignition unit SK-44-3B. Technical operation manual 8G3.246.180 OM], which consists in the fact that during operation of a capacitive ignition system, the time between successively subsequent pulses of a discharge current is measured, due to periodic switching of the energy stored in the storage capacitor to the spark plug, when this time exceeds a predetermined time value, operability of the ignition system. Measurement of this period of time between successively following discharge currents of the storage capacitor of the ignition unit, determining the repetition rate of spark discharges in the spark gap of the spark plug, comparing it with a given maximum allowable time interval makes it possible to evaluate the fact that the actual repetition rate of spark discharges on candles (sparking frequency) exceeds the minimum permissible sparking frequency f min .
Указанный способ реализуется при использовании типовой схемы разрядного контура емкостной системы зажигания, представленной на фиг. 1, содержащей преобразователь напряжения 1, выпрямитель 2, накопительный конденсатор 3, разрядник 4, резистор гальванической связи 5, свечу зажигания 6. Недостатком указанного способа контроля системы зажигания является то, что решение о работоспособности системы зажигания принимают только по факту превышения фактической частоты следования искровых разрядов на свечах над минимально допустимой, т.е. f более fmin.This method is implemented using a typical discharge circuit of a capacitive ignition system shown in FIG. 1, comprising a
При уменьшении пробивного напряжения коммутирующих разрядников 4, с помощью которых осуществляется коммутация запасенной на накопительном конденсаторе 3 энергии на свечу зажигания 6 постоянной мощности преобразователя 1, осуществляющего преобразование напряжения питания агрегата зажигания в напряжение, используемое для заряда накопительного конденсатора 3, частота искрообразования на свечах зажигания 6 увеличивается, т.к. частота искрообразования на свечах 6, мощность преобразователя 1, пробивные напряжения коммутирующего разрядника 4 связаны следующим соотношением:With a decrease in the breakdown voltage of the
где Сн - емкость накопительного конденсатора системы зажигания;where C n - the capacity of the storage capacitor of the ignition system;
Uпр - пробивное напряжение коммутирующего разрядника;U CR - breakdown voltage of a switching arrester;
P2 - мощность преобразователя;P 2 - power converter;
f - частота следования искровых разрядов на свече.f is the frequency of spark discharges on the candle.
При этом уменьшение напряжения Uпр может привести к уменьшению запасенной энергии Q менее Qmin, что в свою очередь приводит к невоспламенению топливной смеси (срыву розжига камеры сгорания) и, как следствие, к незапуску двигателя. Уменьшение пробивного напряжения коммутирующего разрядника может быть вызвано различными причинами: скрытыми дефектами при изготовлении, выявленными только в процессе эксплуатации, воздействием внешних условий (например, воздействие излучения), сбоями в работе схемы управления при использовании управляемых разрядников или твердотельных высоковольтных коммутаторов [А.В. Краснов, А.Н. Мурысев. Емкостные системы зажигания нового поколения для современных и перспективных ГТД. Авиационно-космическая техника и технология: сб. научных трудов. Выпуск 19. Тепловые двигатели и энергоустановки. - Харьков; гос. аэрокосмический университет «Харьковский авиационный институт», 2000 г.; А.В. Краснов, И.Г. Низамов, В.Н. Гладченко, А.Н. Мурысев, О.А. Попов, Ф.А. Гизатуллин. Емкостные системы зажигания для современных и перспективных ГТД. Тезисы докладов международной научной конференции «Двигателя XXI века», часть II, ЦИАМ, Москва, 2000 г.]. При уменьшении пробивного напряжения коммутирующего разрядника частота следования искровых разрядов на свече увеличивается, что будет идентифицироваться как работоспособное состояние системы зажигания, в то время как фактическое значение запасенной энергии не будет обеспечивать воспламенение топлива. Следовательно, при проверках систем зажигания между запусками двигателя и в процессе его запуска может быть получена ложная информация о соответствии выходных параметров системы зажигания заданным, при этом впоследствии при оценке причин невоспламенения топливной смеси не будет получена достоверная информация и о причинах срыва запуска двигателя.In this case, a decrease in voltage U pr can lead to a decrease in the stored energy Q less than Q min , which in turn leads to non-ignition of the fuel mixture (failure to ignite the combustion chamber) and, as a consequence, to engine failure. A decrease in the breakdown voltage of a switching arrester can be caused by various reasons: latent manufacturing defects detected only during operation, exposure to external conditions (for example, radiation), malfunctioning of the control circuit when using controlled arrester or solid-state high-voltage switches [A.V. Krasnov, A.N. Murysev. Capacitive ignition systems of a new generation for modern and promising gas turbine engines. Aerospace engineering and technology: Sat. scientific works. Issue 19. Thermal engines and power plants. - Kharkiv; state Aerospace University "Kharkov Aviation Institute", 2000; A.V. Krasnov, I.G. Nizamov, V.N. Gladchenko, A.N. Murysev, O.A. Popov, F.A. Gizatullin. Capacitive ignition systems for modern and promising gas turbine engines. Abstracts of the international scientific conference “21st Century Engine”, Part II, TsIAM, Moscow, 2000]. With a decrease in the breakdown voltage of the switching arrester, the frequency of spark discharges on the candle increases, which will be identified as a working state of the ignition system, while the actual value of the stored energy will not provide ignition of the fuel. Consequently, when checking ignition systems between engine starts and during its start-up, false information can be obtained about the correspondence of the output parameters of the ignition system to the specified ones, and subsequently, when assessing the causes of non-ignition of the fuel mixture, reliable information about the reasons for failure to start the engine will be obtained.
Кроме того, уменьшение запасенной на накопительном конденсаторе энергии Q менее Qmin или частоты f менее fmin может привести не только к незапуску двигателя, но и к его запуску с большой задержкой воспламенения топливной смеси в камере сгорания. Это приводит при больших расходах топлива к так называемым «пушечным» запускам [X.В. Кесаев, Р.С. Трофимов. Надежность двигателей летательных аппаратов. - М.: - Машиностроение, 1982 г.] с броском давления в камере сгорания, которое за счет ударного воздействия может повредить элементы двигателя и элементы систем автоматического управления.In addition, a decrease in the energy Q stored on the storage capacitor is less than Q min or frequency f less than f min can lead not only to the engine not starting, but also to its starting with a large delay in ignition of the fuel mixture in the combustion chamber. This leads at high fuel consumption to the so-called "cannon" launches [X.V. Kesaev, R.S. Trofimov. Reliability of aircraft engines. - M .: - Engineering, 1982] with a pressure surge in the combustion chamber, which due to shock can damage engine elements and elements of automatic control systems.
Таким образом, использование технического решения, реализующего указанный способ контроля, не позволяет идентифицировать состояние системы зажигания, при котором необходимо срочно прекратить запуск двигателя в целях исключения повреждения аппаратуры управления и самого двигателя, как в условиях эксплуатации, так и в процессе его разработки и стендовой отработки.Thus, the use of a technical solution that implements the specified control method does not allow to identify the state of the ignition system, in which it is urgent to stop the engine starting in order to prevent damage to the control equipment and the engine itself, both in operating conditions and in the process of its development and bench testing .
Кроме этого описанный способ контроля также не обеспечивает возможность контроля работоспособности систем зажигания и ее составных частей в условиях пониженного давления окружающей среды при проверке качества их изготовления, выборочных автономных контрольных испытаниях систем зажигания, их составных частей при пониженном атмосферном давлении. Так, например, при помещении системы зажигания в условия пониженного давления одновременно с протеканием искрового разряда на рабочем торце свечи зажигания возможен и электрический разряд - пробой по поверхности электрических изоляторов свечи или концевой заделки провода зажигания (по ножке керамического изолятора L1 свечи или керамического изолятора L2 контактного устройства провода зажигания (см. фиг. 2)). Уменьшение электрической прочности по поверхности электрических изоляторов свечи и концевой заделки высоковольтного провода в условиях пониженного давления окружающей среды связано с тем, что с уменьшением давления окружающей среды согласно закону Пашена [Ю.Д. Королев, Г.А. Месяц. Автоэмиссионные и взрывные процессы в газовом разряде. - Новосибирск: Наука, 1982 г. (см. с.66)] изменяется и пробивное напряжение между поверхностями, имеющими различный электрический потенциал. При давлениях окружающей среды (воздуха) от 10 мм рт.ст. до 10-1 мм рт.ст. пробивное напряжение достигает минимальных значений.In addition, the described control method also does not provide the ability to control the operability of ignition systems and its components under conditions of low environmental pressure when checking the quality of their manufacture, selective stand-alone control tests of ignition systems, their components under reduced atmospheric pressure. So, for example, when the ignition system is placed under reduced pressure simultaneously with the occurrence of a spark discharge on the working end of the spark plug, an electric discharge is also possible - a breakdown on the surface of the spark plug’s electrical insulators or end plugs of the ignition wire (on the leg of the ceramic insulator L 1 of the candle or ceramic insulator L 2 contact device ignition wires (see. Fig. 2)). The decrease in electric strength on the surface of the electrical insulators of the plug and the termination of the high-voltage wire under conditions of low environmental pressure is due to the fact that with a decrease in environmental pressure according to Paschen’s law [Yu.D. Korolev, G.A. Month. Field emission and explosive processes in a gas discharge. - Novosibirsk: Nauka, 1982 (see p.66)] the breakdown voltage between surfaces having different electric potentials also changes. At ambient (air) pressures of 10 mmHg up to 10 -1 mmHg breakdown voltage reaches its minimum value.
При пониженном давлении окружающей систему зажигания среды и увеличенном давлении в зоне искрового промежутка свечи, обусловленном подачей компонентов топлива, пробивное напряжение искрового промежутка свечи может превысить электропрочность (пробивное напряжение) электрической изоляции свечи и провода зажигания в зоне его концевой заделки в свече зажигания. В этом случае электрический пробой будет локализоваться только по изоляции свечи и провода зажигания.With a reduced pressure surrounding the ignition system of the medium and increased pressure in the zone of the spark gap of the spark due to the supply of fuel components, the breakdown voltage of the spark gap of the spark plug can exceed the electrical strength (breakdown voltage) of the electrical insulation of the spark plug and the ignition wire in the area of its end seal in the spark plug. In this case, an electrical breakdown will be localized only by insulation of the spark plug and ignition wire.
При дальнейшем понижении давления - ниже 10-1 мм рт.ст. - электропрочность изоляции начинает возрастать. Однако в этих условиях значительное влияние на процессы пробоя электрической изоляции по поверхности диэлектрика оказывает локальная местная напряженность электрического поля, используемые материалы для изоляторов, состояние их поверхности. Эти процессы также могут приводить к пробою изоляции свечи и провода зажигания. Поэтому при использовании указанного способа контроля достоверно проконтролировать работоспособность системы зажигания и ее составных частей в условиях пониженного давления не представляется возможным, так как контроль наличия и периодичности разряда (времени между разрядами) накопительного конденсатора не дает достоверной оценки о том, где локализован искровой разряд - в искровом промежутке свечи зажигания или он реализуется в виде пробоя электрической изоляции свечи или провода зажигания. Пробой изоляции может привести также к задержке воспламенения компонентов топлива за счет искрообразования в искровом промежутке свечи с перебоями или к полному отсутствию искрообразования в искровом промежутке свечи и, соответственно, к указанным выше «пушечным» запускам двигателя и невоспламенению компонентов топлива.With a further decrease in pressure - below 10 -1 mm Hg. - the electrical strength of the insulation begins to increase. However, under these conditions, the local local electric field strength, materials used for insulators, and the state of their surface have a significant effect on the breakdown processes of electrical insulation on the surface of a dielectric. These processes can also lead to a breakdown of the insulation of the spark plug and ignition wire. Therefore, when using this monitoring method, it is not possible to reliably monitor the performance of the ignition system and its components under reduced pressure, since monitoring the presence and frequency of the discharge (time between discharges) of the storage capacitor does not give a reliable estimate of where the spark discharge is located - in the spark gap of the spark plug or it is implemented in the form of a breakdown of the electrical insulation of the spark plug or ignition wire. Breakdown of insulation can also lead to a delay in the ignition of fuel components due to spark formation in the spark gap of the spark plug with interruptions or to the complete absence of spark formation in the spark gap of the spark plug and, accordingly, to the above-mentioned “cannon” engine starts and non-ignition of fuel components.
Частично указанных недостатков лишен способ контроля емкостной системы зажигания [патент РФ №2463523, дата публикации 10.10.2012 г.], принятый за прототип, заключающийся в том, что измеряют интервал времени между последовательно следующими импульсами разрядного тока накопительного конденсатора на свечу, вызванными только коммутацией запасенной на накопительном конденсаторе энергии, превышающей установленное контрольное значение энергии, измеренный интервал времени между указанными импульсами разрядного тока накопительного конденсатора сравнивают с заданным интервалом времени, характеризующим допустимую минимальную частоту следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи, по их разнице судят о работоспособности системы зажигания.Partially indicated disadvantages are deprived of the method for monitoring a capacitive ignition system [RF patent No. 2463523, publication date 10/10/2012], adopted as a prototype, namely that the time interval between successively subsequent pulses of the discharge current of the storage capacitor per candle is measured, caused only by switching the energy stored at the storage capacitor in excess of the set reference energy value, the measured time interval between the indicated pulses of the discharge current of the storage capacitor with avnivayut a predetermined time interval, describing the permissible minimum repetition frequency of the spark discharges in the spark gap of the spark, in their difference is judged on the ignition system health.
Измерение интервала времени между импульсами разрядного тока накопительного конденсатора, вызванными только коммутацией запасенной на накопительном конденсаторе энергии, превышающей заданные контрольные значения, позволяет оценивать состояние (работоспособность) емкостной системы зажигания не только по частоте следования искровых разрядов, равнойThe measurement of the time interval between the discharge current pulses of the storage capacitor, caused only by switching the energy stored on the storage capacitor in excess of the specified control values, makes it possible to evaluate the state (performance) of the capacitive ignition system not only by the spark discharge repetition rate equal to
где tu - интервал времени между последовательно следующими импульсами разрядного тока накопительного конденсатора, но и по энергии, запасенной на накопительном конденсаторе Q.where t u is the time interval between successively subsequent pulses of the discharge current of the storage capacitor, but also for the energy stored on the storage capacitor Q.
Способ контроля, принятый за прототип, позволяет измерять только частоту следования искровых разрядов на свечах зажигания с накопленной энергией, превышающей заданное контрольное значение. Таким образом, при его использовании реализуется возможность контроля превышения необходимой энергии в агрегатах зажигания заданного значения Qmin, превышения частоты f следования искровых разрядов на свече, обусловленных коммутацией на свечу запасенной энергии Q более Qmin, значения fmin. В том случае, если за контрольное значение энергии Qконтр и минимальное значение частоты fmin принять соответственно минимальное значения запасенной энергии на накопительном конденсаторе агрегата зажигания Qmin и значение частоты следования искровых разрядов на свече зажигания, обеспечивающих необходимый диапазон розжига камеры сгорания и заданные пусковые характеристики двигателя по давлению и температуре при наземном запуске, высоте и скорости полета при высотном запуске, применение предлагаемого способа контроля позволяет повысить достоверность контроля статуса (работоспособности) системы зажигания. Проверки состояния системы зажигания могут проводиться как в процессе запуска двигателей, так и между их запусками. Применение предлагаемого способа контроля позволяет своевременно выявить параметрические отказы агрегата зажигания, приводящие к выходу запасенной энергии на накопительном конденсаторе, частоты следования искровых разрядов на свечах зажигания за допустимые пределы, исключить так называемые «пушечные» запуски двигателей и связанное с этим нарушение работы аппаратуры систем управления, нарушение целостности двигателей, получить более объективную информацию при исследовании причин срыва запуска двигателей, сократить затраты на их доводку в процессе выполнения работ по отработке запуска двигателей летательных аппаратов на этапе ОКР.The control method adopted for the prototype allows you to measure only the repetition rate of spark discharges on spark plugs with stored energy in excess of a given reference value. Thus, when using it, it is possible to control the excess of required energy in the ignition units of the set value Q min , the excess of the frequency f of spark discharges in the candle due to switching the stored energy Q to the candle more than Q min , and f min . In that case, if the control energy value Q counter and the minimum value of the frequency f min are taken, respectively, the minimum values of the stored energy on the storage capacitor of the ignition unit Q min and the value of the repetition rate of spark discharges on the spark plug, providing the necessary range of ignition of the combustion chamber and predetermined starting characteristics engine pressure and temperature at ground launch, altitude and flight speed at high-altitude launch, the application of the proposed control method allows to increase s accuracy control status (performance) of the system ignition. Checking the state of the ignition system can be carried out both in the process of starting the engines, and between their starts. The application of the proposed monitoring method allows timely detection of parametric failures of the ignition unit, leading to the release of stored energy on the storage capacitor, the frequency of spark discharges on the spark plugs beyond the permissible limits, to exclude the so-called “cannon” engine starts and the associated malfunction of the control system equipment, violation of the integrity of engines, to obtain more objective information when investigating the causes of failure to start engines, to reduce their costs ovodku during the work to simulate aircraft engine run at step OCD.
Однако способ контроля емкостной системы зажигания, принятый за прототип, как и аналоги, не обеспечивает контроля работоспособности системы зажигания при ее использовании в условиях пониженного давления окружающей среды. Так, в процессе проведения ОКР для подтверждения правильности выбора длины электрических перекрытий, определяющих электропрочность изоляции свечи и провода зажигания, конструкции свечи и концевой заделки провода зажигания для работы в условиях пониженного давления (при воздействии на искровой промежуток на рабочем торце свечи давления компонентов топлива или имитации их воздействия на рабочий торец), система зажигания должна подвергаться соответствующим испытаниям в условиях пониженного давления. При возникновении пробоя электрической изоляции свечи или концевой заделки провода зажигания (см. фиг. 2) использование способа контроля, принятого за прототип, не выявит такого отказа и может быть принято решение о достаточности длины электрических перекрытий изоляции свечи и провода зажигания, то есть для серийного производства будет принята система зажигания (ее составные части), не обеспечивающая надежную работу в заданных условиях эксплуатации - при пониженном давлении окружающей среды.However, the method of monitoring a capacitive ignition system, adopted as a prototype, as well as analogues, does not provide control of the operability of the ignition system when it is used in low ambient pressure conditions. So, in the process of conducting CSR, to confirm the correct choice of the length of the electric overlap that determines the electrical strength of the insulation of the spark plug and ignition wire, the design of the spark plug and the termination of the ignition wire to work under reduced pressure (when the spark gap at the end of the spark plug faces the pressure of the fuel components or simulates their impact on the end face), the ignition system must be subjected to appropriate tests under reduced pressure. If there is a breakdown of the electrical insulation of the plug or the termination of the ignition wire (see Fig. 2), the use of the control method adopted for the prototype will not reveal such a failure and a decision can be made on the sufficiency of the length of the electrical overlap of the insulation of the spark plug and the ignition wire, i.e. for serial the production will be adopted ignition system (its components), which does not provide reliable operation in specified operating conditions - at low ambient pressure.
Использование способа контроля работоспособности, принятого за прототип, по этим причинам может не дать достоверной оценки работоспособности системы зажигания, ее составных частей в условиях пониженного давления окружающей среды и при проверке качества изготовления системы зажигания на этапе серийного производства при выборочных автономных контрольных испытаниях системы зажигания, ее составных частей.The use of the health monitoring method adopted for the prototype, for these reasons, may not give a reliable assessment of the health of the ignition system, its components under conditions of low environmental pressure and when checking the quality of the manufacturing of the ignition system at the stage of mass production during selective autonomous control tests of the ignition system, it component parts.
Задачей, решаемой заявленным изобретением, является повышение достоверности контроля работоспособности емкостной системы зажигания двигателей летательных аппаратов.The problem solved by the claimed invention is to increase the reliability of monitoring the health of the capacitive ignition system of aircraft engines.
Поставленная задача решается способом контроля емкостной системы зажигания двигателей летательных аппаратов, заключающимся в том, что измеряют интервал времени между последовательно следующими импульсами разрядного тока накопительного конденсатора на свечу, вызванными только коммутацией запасенной на накопительном конденсаторе энергии, превышающей установленное контрольное значение энергии, измеренный интервал времени между указанными импульсами разрядного тока накопительного конденсатора сравнивают с заданным интервалом времени, характеризующим допустимую минимальную частоту следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи, одновременно через щель, выполненную в корпусе свечи параллельно ее оси, в процессе работы системы зажигания контролируют отсутствие свечения внешней поверхности экранного коаксиального керамического изолятора свечи, по отсутствию свечения керамического коаксиального изолятора и разнице между измеренным интервалом времени и заданным интервалом времени, характеризующим минимально допустимую частоту следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи, судят о работоспособности системы зажигания.The problem is solved by monitoring the capacitive ignition system of aircraft engines, which consists in measuring the time interval between successively subsequent pulses of the discharge current of the storage capacitor per candle, caused only by switching the energy stored in the storage capacitor in excess of the set reference energy value, the measured time interval between the indicated pulses of the discharge current of the storage capacitor are compared with a predetermined time interval the bar characterizing the permissible minimum repetition rate of spark discharges in the spark gap of the candle, simultaneously through the slot made in the candle body parallel to its axis, during the operation of the ignition system, control the absence of glow of the outer surface of the screen coaxial ceramic insulator of the candle, by the absence of glow of the ceramic coaxial insulator and the difference between the measured time interval and the specified time interval characterizing the minimum allowable spark repetition rate s to defuse the spark gap spark, judged on the performance of the ignition system.
Выполнение одновременно с контролем разницы между измеренным интервалом времени и заданным интервалом времени, характеризующим минимальную частоту следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи, контроля отсутствия свечения внешней поверхности коаксиального керамического изолятора через щель в корпусе свечи при испытаниях системы зажигания в условиях пониженного давления позволяет не только контролировать создание системой зажигания импульсов разрядного тока, вызванных разрядом накопительного конденсатора агрегата зажигания, запасенной энергией Q более минимально допустимого Qmin, обеспечивающего воспламенение компонентов топлива в заданных условиях запуска двигателя, но и отсутствие электрического пробоя электрической изоляции свечи и провода зажигания и, таким образом, обеспечение искровых разрядов в искровом промежутке свечи.The simultaneous monitoring of the difference between the measured time interval and the specified time interval characterizing the minimum frequency of spark discharges in the spark gap of the candle, control the absence of illumination of the outer surface of the coaxial ceramic insulator through the gap in the candle body when testing the ignition system under reduced pressure allows not only to control creation by the ignition system of discharge current pulses caused by the discharge of the storage capacitor of the unit ignition with a stored energy Q of more than the minimum allowable Q min , which provides ignition of the fuel components under specified engine starting conditions, but also the absence of electrical breakdown of the electrical insulation of the spark plug and ignition wire and, thus, the provision of spark discharges in the spark gap of the spark plug.
Свечение внешней поверхности коаксиального керамического изолятора в щели корпуса свечи свидетельствует о наличии электрического пробоя по поверхности ножки изолятора свечи или изолятора контактного устройства концевой заделки провода зажигания, так как материал коаксиального изолятора свечи - высокоглиноземистая керамика, содержащая, например, (90-94)% Al2O3, (4-4,4)% SiO2, (1-1,6)% СаО в массовом отношении - как показывают проведенные экспериментальные исследования, обеспечивает пропускание через себя излучения электрического разряда в широком диапазоне видимой части спектра. Это позволяет как визуально, так и инструментально, например, с помощью фотодиодов или фотоэлектронных умножителей идентифицировать наличие пробоя по поверхности изоляторов свечи зажигания и концевой заделки провода зажигания.The glow of the outer surface of the coaxial ceramic insulator in the slit of the candle body indicates the presence of electrical breakdown on the surface of the legs of the candle insulator or contact insulator of the terminal plug of the ignition wire, since the material of the coaxial insulator of the candle is a high-alumina ceramic containing, for example, (90-94)% Al 2 O 3 , (4-4.4)% SiO 2 , (1-1.6)% CaO in a mass ratio - as shown by experimental studies, it allows transmission of electric discharge radiation through itself Ohm range of the visible part of the spectrum. This allows both visually and instrumentally, for example, using photodiodes or photoelectronic multipliers to identify the presence of breakdown on the surface of the insulators of the spark plug and the termination of the ignition wire.
Отсутствие свечения внешней поверхности коаксиального керамического изолятора в щели корпуса свидетельствует соответственно о сохранении электропрочности электрическими перекрытиями изоляции свечи - ножкой изолятора и изолятором контактного устройства концевой заделки провода зажигания - что подтверждает наличие в искровом промежутке свечи необходимой для воспламенения компонентов топлива доли энергии, запасенной на накопительном конденсаторе. Таким образом, подтверждается работоспособность системы зажигания при заданном пониженном давлении окружающей среды (в зоне расположения агрегата зажигания, провода зажигания, части свечи, выступающей из камеры сгорания двигателя).The absence of luminescence of the outer surface of the coaxial ceramic insulator in the gap of the housing, respectively, indicates the preservation of electrical strength by electrical overlap of the candle insulation - the insulator foot and the contact insulator of the terminal plug of the ignition wire - which confirms the presence in the spark gap of the spark plug of the energy required for igniting the fuel components stored on the storage capacitor . This confirms the operability of the ignition system at a given reduced ambient pressure (in the area of the ignition unit, ignition wire, part of the plug protruding from the combustion chamber of the engine).
Следовательно, предлагаемый способ контроля емкостной системы зажигания двигателей летательных аппаратов имеет большую достоверность по сравнению с известными аналогами и прототипом.Therefore, the proposed method for monitoring a capacitive ignition system of aircraft engines has greater reliability compared to known analogues and prototype.
Предлагаемый способ может применяться как в процессе ОКР при выборе размеров ножки изолятора свечи, длины изолятора контактного устройства, других размеров и формы конструктивных элементов свечи и провода зажигания в месте их соединения, так и для выборочного контроля качества изготовления свечи зажигания в составе системы зажигания при автономных испытаниях в условиях серийного производства.The proposed method can be used both in the OCD process when choosing the dimensions of the plug insulator legs, the length of the contact device insulator, other sizes and shapes of the structural elements of the plug and the ignition wire at the junction, and for selective quality control of the manufacturing of the spark plug as part of the ignition system with autonomous tests in serial production.
На фиг. 2 представлено конструктивное исполнение типовой свечи зажигания в соединении с проводом зажигания.In FIG. 2 shows a design of a typical spark plug in conjunction with an ignition wire.
На фиг. 3 представлено конструктивное исполнение свечи зажигания, используемой при работе системы зажигания - пояснение к предлагаемому способу контроля.In FIG. 3 shows the design of the spark plug used in the operation of the ignition system - an explanation of the proposed control method.
Способ контроля реализуется при использовании свечи зажигания, представленной на фиг. 3, содержащей трубчатый металлический корпус 7, экранный керамический изолятор 8, расположенный коаксиально трубчатому металлическому корпусу 7, керамический изолятор 9, герметично закрепленный в трубчатом металлическом корпусе 7, центральный электрод 10, герметично закрепленный в керамическом изоляторе 9, при этом в трубчатом металлическом корпусе 7 параллельно оси свечи зажигания выполнена щель 11, которая локализована в месте расположения экранного керамического изолятора 8 и протяженность которой равна или более длины экранного керамического изолятора 8.The control method is implemented using the spark plug shown in FIG. 3 comprising a tubular metal housing 7, a ceramic shield insulator 8 located coaxially to the tubular metal housing 7, a ceramic insulator 9 sealed in a tubular metal housing 7, a central electrode 10 sealed in a ceramic insulator 9, while in a tubular metal housing 7 a gap 11 is made parallel to the axis of the spark plug, which is localized at the location of the screen ceramic insulator 8 and whose length is equal to or more than the length of the screen ceramic 8.
Способ осуществляют следующим образом. Свечу зажигания со щелью в трубчатом металлическом корпусе подключают к агрегату зажигания с помощью провода зажигания и помещают в вакуумную камеру, при этом свечу располагают так, чтобы щель в ее трубчатом металлическом корпусе наблюдалась через окно вакуумной камеры. При достижении необходимого пониженного давления в вакуумной камере на агрегат зажигания подают напряжение питания. Затем измеряют интервал между последовательно следующими импульсами разрядного тока накопительного конденсатора на свечу, вызванными только коммутацией запасенной на накопительном конденсаторе энергии, превышающей установленное контрольное значение энергии, сравнивают измеренный интервал времени с заданным интервалом времени, характеризующим допустимую минимальную частоту следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи. По наличию/отсутствию свечения внутри вакуумной камеры и по разнице между измеренным интервалом времени и заданным интервалом времени, характеризующим минимально допустимую частоту следования искровых разрядов в искровом промежутке свечи, судят о работоспособности системы зажигания: в случае внутреннего электрического пробоя свечи зажигания в щели трубчатого металлического корпуса свечи зажигания через смотровое окно вакуумной камеры наблюдают свечение внешней поверхности экранного керамического изолятора, что свидетельствует о неработоспособности системы зажигания.The method is as follows. The spark plug with a slot in a tubular metal casing is connected to the ignition unit using an ignition wire and placed in a vacuum chamber, while the spark plug is positioned so that a gap in its tubular metal casing is observed through the window of the vacuum chamber. Upon reaching the required reduced pressure in the vacuum chamber, the ignition unit is supplied with a supply voltage. Then, the interval between successively the following pulses of the discharge current of the storage capacitor per candle is measured, caused only by switching the energy stored on the storage capacitor in excess of the set reference energy value, the measured time interval is compared with a specified time interval characterizing the permissible minimum repetition rate of spark discharges in the spark gap of the candle. The presence / absence of glow inside the vacuum chamber and the difference between the measured time interval and the specified time interval characterizing the minimum permissible frequency of the spark discharges in the spark gap of the spark plug, the performance of the ignition system is judged: in the case of internal electrical breakdown of the spark plug in the gap of the tubular metal body spark plugs through the inspection window of the vacuum chamber observe the glow of the outer surface of the screen ceramic insulator, which indicates failure of the ignition system.
Контроль отсутствия свечения внешней поверхности коаксиального керамического изолятора через щель в корпусе свечи может осуществляться органолептическим методом - визуально через окно в затемненной вакуумной камере, в которую установлена система зажигания или с помощью фотоэлектронных умножителей или фотодиодов, установленных в вакуумной камере.The absence of luminescence of the outer surface of the coaxial ceramic insulator through the slit in the candle body can be controlled by the organoleptic method - visually through a window in a darkened vacuum chamber in which the ignition system is installed or using photoelectronic multipliers or photodiodes installed in a vacuum chamber.
На этапе ОКР свечи зажигания для выбора геометрических параметров их электрических перекрытий должны изготавливаться специально со щелью в корпусе. Для выборочного контроля качества изготовления системы зажигания в условиях серийного производства щель в корпусе свечи выполняется непосредственно перед проведением специальных испытаний отобранной для них системы зажигания при пониженном давлении. При этом длина щели выполняется равной длине коаксиального керамического изолятора свечи, что обеспечивает контроль всей длины электрического перекрытия (изоляции) соединенных свечи и провода зажигания.At the OCD stage, the spark plugs must be specially made with a slot in the casing to select the geometric parameters of their electrical floors. For selective quality control of the manufacturing of the ignition system under conditions of mass production, a gap in the candle body is made immediately before special tests of the ignition system selected for them under reduced pressure are performed. In this case, the length of the slit is equal to the length of the coaxial ceramic insulator of the plug, which provides control over the entire length of the electrical overlap (insulation) of the connected plug and ignition wire.
Представленное описание использования предлагаемого способа контроля емкостной системы зажигания иллюстрирует его преимущества перед известными аналогами и прототипом:The presented description of the use of the proposed method for monitoring a capacitive ignition system illustrates its advantages over known analogues and prototype:
- большую информативность и достоверность контроля;- greater information content and reliability of control;
- возможность в процессе ОКР и серийного производства контролировать качество и стабильность выходных параметров системы зажигания в условиях эксплуатации.- the ability in the process of development and serial production to control the quality and stability of the output parameters of the ignition system in operating conditions.
Кроме этого предлагаемый способ контроля может быть применен и для контроля емкостной системы зажигания в составе двигателя в условиях его испытаний и эксплуатации. Очевидно, что в этом случае контроль отсутствия свечения в щели в корпусе свечи осуществляется аппаратно с использованием фотоприемников. При этом наличие сигнала с фотоприемников свидетельствует об имеющих место электрических пробоях изоляции соединения свечи и провода зажигания.In addition, the proposed control method can be applied to control a capacitive ignition system as part of the engine in the conditions of its testing and operation. Obviously, in this case, the absence of a glow in the gap in the candle body is controlled by hardware using photodetectors. At the same time, the presence of a signal from photodetectors indicates electrical breakdowns in the insulation of the connection between the plug and the ignition wire.
Заявляемый способ контроля успешно апробирован в процессе создания систем зажигания для двигателей летательных аппаратов и позволяет уменьшить затраты на выполнение ОКР и контроль качества выпускаемых систем зажигания и их составных частей.The inventive control method has been successfully tested in the process of creating ignition systems for aircraft engines and can reduce the cost of performing R&D and quality control of the produced ignition systems and their components.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014127624/07A RU2558751C1 (en) | 2014-07-07 | 2014-07-07 | Control over aircraft engine capacitive ignition system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2014127624/07A RU2558751C1 (en) | 2014-07-07 | 2014-07-07 | Control over aircraft engine capacitive ignition system |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2558751C1 true RU2558751C1 (en) | 2015-08-10 |
Family
ID=53796013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2014127624/07A RU2558751C1 (en) | 2014-07-07 | 2014-07-07 | Control over aircraft engine capacitive ignition system |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2558751C1 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2614388C2 (en) * | 2015-09-14 | 2017-03-27 | Акционерное общество "Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Aircraft engines capacitive ignition system control device |
| RU2628224C2 (en) * | 2015-11-27 | 2017-08-17 | Акционерное общество "Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Method of controlling capacitor ignition unit with induction coil as part of ignition system |
| RU2680477C1 (en) * | 2018-04-23 | 2019-02-21 | Акционерное общество "Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Aviation gte and industrial gtu spark plugs technical condition monitoring during their manufacturing and during the engines repairs |
| RU2680724C1 (en) * | 2018-03-14 | 2019-02-26 | Акционерное общество "Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Method of controlling aircraft engines capacitive ignition system |
| RU2767663C1 (en) * | 2021-05-17 | 2022-03-18 | Акционерное общество "Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Aircraft gas turbine engine capacitive ignition system control device |
| CN115792540A (en) * | 2022-12-09 | 2023-03-14 | 哈尔滨工程大学 | Auxiliary tool for measuring discharge current of plasma ignition system |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1983002023A1 (en) * | 1981-12-04 | 1983-06-09 | Bear Automative Service Equipm | Ignition coil test apparatus |
| US5446348A (en) * | 1994-01-06 | 1995-08-29 | Michalek Engineering Group, Inc. | Apparatus for providing ignition to a gas turbine engine and method of short circuit detection |
| US7401603B1 (en) * | 2007-02-02 | 2008-07-22 | Altronic, Inc. | High tension capacitive discharge ignition with reinforcing triggering pulses |
| RU2338080C2 (en) * | 2006-02-21 | 2008-11-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Method for controlling jet engine capacitive ignition system |
| RU2463523C1 (en) * | 2011-02-04 | 2012-10-10 | Открытое акционерное общество "Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Method of controlling aircraft engine capacitive ignition system |
-
2014
- 2014-07-07 RU RU2014127624/07A patent/RU2558751C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1983002023A1 (en) * | 1981-12-04 | 1983-06-09 | Bear Automative Service Equipm | Ignition coil test apparatus |
| US5446348A (en) * | 1994-01-06 | 1995-08-29 | Michalek Engineering Group, Inc. | Apparatus for providing ignition to a gas turbine engine and method of short circuit detection |
| RU2338080C2 (en) * | 2006-02-21 | 2008-11-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Method for controlling jet engine capacitive ignition system |
| US7401603B1 (en) * | 2007-02-02 | 2008-07-22 | Altronic, Inc. | High tension capacitive discharge ignition with reinforcing triggering pulses |
| RU2463523C1 (en) * | 2011-02-04 | 2012-10-10 | Открытое акционерное общество "Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Method of controlling aircraft engine capacitive ignition system |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| RU 2394170 М2, 10.07.2010. * |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2614388C2 (en) * | 2015-09-14 | 2017-03-27 | Акционерное общество "Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Aircraft engines capacitive ignition system control device |
| RU2628224C2 (en) * | 2015-11-27 | 2017-08-17 | Акционерное общество "Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Method of controlling capacitor ignition unit with induction coil as part of ignition system |
| RU2680724C1 (en) * | 2018-03-14 | 2019-02-26 | Акционерное общество "Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Method of controlling aircraft engines capacitive ignition system |
| RU2680477C1 (en) * | 2018-04-23 | 2019-02-21 | Акционерное общество "Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Aviation gte and industrial gtu spark plugs technical condition monitoring during their manufacturing and during the engines repairs |
| RU2767663C1 (en) * | 2021-05-17 | 2022-03-18 | Акционерное общество "Уфимское научно-производственное предприятие "Молния" | Aircraft gas turbine engine capacitive ignition system control device |
| CN115792540A (en) * | 2022-12-09 | 2023-03-14 | 哈尔滨工程大学 | Auxiliary tool for measuring discharge current of plasma ignition system |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2558751C1 (en) | Control over aircraft engine capacitive ignition system | |
| RU2463523C1 (en) | Method of controlling aircraft engine capacitive ignition system | |
| US9249773B2 (en) | Apparatus and method for static testing a spark plug assembled in an internal combustion engine including cracked ceramic insulator detection | |
| US4760341A (en) | Method and apparatus for monitoring operation of a spark ignition device in a gas turbine engine | |
| RU2614388C2 (en) | Aircraft engines capacitive ignition system control device | |
| US20150322863A1 (en) | Localized Ignition Diagnostics | |
| RU2338080C2 (en) | Method for controlling jet engine capacitive ignition system | |
| CN105891769B (en) | A kind of arc discharge energy correction factor calibration method and calibrating installation | |
| RU2608888C1 (en) | Method of controlling aircraft engines capacitive ignition system | |
| Cella | On-line partial discharges detection in conversion systems used in aeronautics | |
| US3343366A (en) | Spark discharge monitoring device | |
| RU2680724C1 (en) | Method of controlling aircraft engines capacitive ignition system | |
| RU2579435C1 (en) | Method of controlling gas turbine engine ignition system | |
| US10186846B2 (en) | System and method for testing breakdown voltage/dielectric strength of spark plug insulators | |
| RU150819U1 (en) | IGNITION CANDLE FOR ENGINES AND POWER PLANTS OF AIRCRAFT | |
| RU2678231C1 (en) | Method of controlling aircraft engines capacitive ignition system | |
| CN106733732A (en) | A kind of aviation surface discharge plug screens frock and method | |
| RU2628224C2 (en) | Method of controlling capacitor ignition unit with induction coil as part of ignition system | |
| RU2655681C1 (en) | Method of the ignition system components diagnostics by the spark discharges continuous sequence | |
| Korenciak et al. | Analysis of automotive ignition systems in laboratory conditions | |
| Boukadoum et al. | Comparison of the effect of different types of aging on partial discharge inception voltage in aerospace power connectors | |
| RU149484U1 (en) | IGNITION DEVICE FOR IGNITION OF THE COMBUSTION CHAMBER OF A GAS TURBINE ENGINE | |
| RU2767662C1 (en) | Method for monitoring serviceability of high-voltage capacitive ignition systems of gas turbine engines | |
| RU150820U1 (en) | IGNITION CANDLE FOR A GAS-TURBINE ENGINE | |
| CN114264697B (en) | On-line detection device and detection method for ceramic body defects of spark plug |