Изобретение относитс к контроль но-измерительной технике, в частнос ти к устройствам дл ультразвукового контрол давлени жидкости или газа преимущественно в трубопровода . без их расстыковки и введени в кон такт со средой каких-либо чувствительных элементов. Известны ультразвуковые измерите ли давлени , включающие генератор импуЛьсов, излучатель и приемник ультразвуковых импульсов, усилитель интегратор, -схему сравнени , каскад автоматической регилировки амплитуд и регистратор fl.. Недостатком таких устройств вл етс низка точность измерений при регистрации давлений в средах, температура которых мен етс в широких пределах. Наиболее близким .к предлагаемому по технической сущности вл етс из меритель давлени жидкости в трубопроводе , содержащий размещенные на нем преобразователь температуры кон ролируемой среды, акуЬтически св занные друг с другом приемный и излу чающий элементы ультразвукового пре образовател , размещенные на противо положных сторонах трубопровода, и электрическую схему, включающую гене ратор импульсов, подключенный к излу чающему элементу, последовательно соединенные и подключенные к приемно му элементу селектор импульсов по времени, усилитель, первый селектор импульсов по длительности, первый преобразователь длительности импульсов в пропорциональный параметр и пе вый делитель, второй селекторимпуль сов по длительности, входом подключенный к выходу усилител , преобразователь температуры контролируемой среды, выходом подключенный к входу первого сумматора, второй преобразователь длительности импульсов в пропорциональный параметр, каскад опорного параметра и регистратор, при этом синхронизирующий выход генератора через соответствующие блоки задержки подключен к другим входам первого и второго селекторов импульсов по длительности и селектора импульсов по времени С23. Недостатком и звестного устройства вл етс увеличение погрешности изме рений давлени при контроле сред, скорость ультразвука в которых опи-, сываетс зависимостью вида С Ср + (1 + df) аР - ЬТ , (1) где С - скорость распространени ультразвука; СQ - скорость распространени ультразвука в среде при ну . левых начальных услови х; a,b,ci- посто нные величины дл данной контролируемой среды; Р - давление контролируемой среды; Т - температура контролируемой среды. Цель изобретени - повышение точ ности измерений за счет устранени вли ни температуры на результаты измерений. Поставленна цель достигаетс тем,; что в измеритель давлени жидкости в трубопроводе, содержащий размещенные на нем преобразователь температуры контролируемой среды, акустически св занные друг с другом приемный и излучающий элементы ультразвукового преобразовател , размещенные на противоположных сторонах трубопровода , и электрическую схему, включающую генератор импульсов, подключен- , ный к излучающему элементу,, последовательно соединенные и подключенные к приемному элементу - селектор импуль-. сов по времени, усилитель, первый селектор импульсов по длительности,, , первый преобразователь длительности импульсов в пропорциональный параметр и первый делитель, второй селектор импульсов по длительности, входом подключенный к выходу усилител , преобразователь температуры контролируемой среды, выходом подключенный к входу первого сумматора, второй преобразователь длительности импульсов в пропорциональный параметр, каскад опорногопараметра и регистратор , при этом синхронизирующий выход генератора через соответствующие блоки .задержки подключен к другим входам первого и второго селекторов импульсов по длительности и селектора импульсов по времени, дополнительно введены второй сумматори второй делитель, при этом один вход второго сумма-тора подключен к выходу . преобразовател температуры контроли-. руемой среды, а другой - к каскаду опорного параметра, а выход второго . сумматора подключен к одному из входов второго делител , другой вход которого подключен к выходу первого сумматора, а выход соединен с регистратором , выход второго селектора импульсов по длительности через-, второй преобразователь импульсов в пропорциональный параметр подключен к второму входу первого делител , выход которого подключен к второму входу первого сумматора. На чертеже представлена структурна блок-схема измерител давлени жидкости в трубопроводе. Измеритель давлени содержит генератор 1 импульсов, подключенный к излучающему элементу 2, с которым акустически св зан приемный элемент 3 ультразвукового преобразовател . Селектор 4 импульсов по времени , усилитель 5, первый селектор 6 импульсов по длительности, преобразователь 7 длительности импульсов в пропорциональный параметр, первый делитель 8, первый сумматор 9, второй делитель 10 и регистратор 11 преобразователь 12 температуры контролируемой среды, соединенный через второй сумматор 13 с .другим входом второго делител 10, второй оелектор 14 импульсов по длительности, подключенный между выходом усилител 5 и входом второго преобразовател 15 длительности импульса в пропорционал ный параметр, выход которого соединен с другим входом первого.делител 8, каскад 16 опорного параметра, подключенныйк другому входу второго сумматора 13, при этом синхронизирующий выход генератора 1 подключен через блоки 17-19 задержки к другим входаГм селекторов .6 и 14 импульсов по длительности и селектора.4 импуль сов по времени. Устройство работает, следующим образом . Генератор 1 импульсов вырабатывает периодическую последовательность либо-коротких импульсов, представл ю щих собой видеоимпульсы, либо радиоимпульсы , представл ющие собой отрез ки гармонических колебаний с пр моугольной огибающей. Эти импульсы поступают на излучающий элемент 2, преобразу сь в нем в ультразвуковые и пройд стенки трубопровода, ввод т с в контролируемую среду. Пройд через контролируемую среду и стенки трубопровода, ультразвуковые импульс принимаютс элементом 3, преобразу сь им в электрические импульсы.Прин тые импульсы сдвинуты относительно и злучаемых на суммарное врем распро странени ультрозвуковых импульсов через излучающий 2 и приемный 3 элементы , стенки трубопровода и контролируемую среду. Входной сигнал, кроме полезного, . прошедшего через контролируемую среду импульса, содержит и помехи, Уменьшить их вли ние позвол ет селектор 4 импульсов по времени, на управл ющий вход которого с блока 17 задержки поступает открывающий импульс с опережением момента прихода выдел емого импульса. После селекции по времени импульсы поступают на вход усилител 5, где они усиливаютс , а в выходных цеп х формируютс пр моугольные импульсы. Дл уменьшени вли ни значительных изменений амплитуды входного сигнала от .одного измерени к другому на параметры формируемого импульса в усилитель 5 может быть введена автоматическа регулировка усилени . Полученные импульсы поступают на вход первого селектора б импульсов по длительности, а на другой его вход с блока 19 задержки поступают импульсы, величину задержки которых принимают равной суммарному времени распространени ультразвука через элементы ультразвукового преобразовател и стенки трубопровода. В первом селекторе б импульсов по длительности форг ируютс импульсы , начало которых совпадает с моментом прихода задержанных, а конец . с моментом прихода прин тых и усиленных импульсов, Длительность полученных импульсов равна времени распространени ультразвука через конт ,ролируемую среду, а амплитуда нор-, мируетс ограничителем в вькрднрм/ каскаде селектора 6 импульсов по длительности . Сформированный импульс поступает на первый преобразователь 7. длительности импульса в пропорциональный параметр. После преобразовани импульса сигнал, пропорциональ-. ный длительности входного импульса, поступает на вход первого делител 8. Полученные в усилителе 5 импульс л поступают также на вход второго селектора .14 импульсов по длительности . На второй его вход приход т импульсы с блока 18 задержки, величина которых равна времени распространени ультразвуковых колебаний от излучател 2 до приемника 3 при заданных начальных услови х. Во втором селекторе 14 .импульсов по длительности формируютс импульсы, начало которых совпадает с моментом прихода усиленных импульсов, а конец с моментами прихода задержанньлх импульсов , и амплитуды которых остаютс посто нными при изменени х амплитуды входного сигнала в допустимых пределах. Длительность сформированных импульсов равна изменению времени распространени ультразвука , от излучател 2 до приемника 3, Полученный импульс поступает на второй преобразователь 15 длительности импульса в пропорциональный параметр. После преобразовани импульса сигнал ,пропорциональный.длительности входного импульса, поступает на другой вход первогоделител 8. Полученный в первом делителе 8 параметр, пропорциональный отношению приращени времени распространени ультра звука к времени распространени ультразвука в контролируемой среде , поступает на вход первого сумматора 9 4 Другой его вход соединен с преобразователем 12 температуры контролируемой среды. С выхода сумматора 9 параметр, равный сумме входных величин, поступает на вход второго елител 10, При поступлении на входы второго сумматора 13 сигналов с преобразовател 12 температуры и каскад 16 опорного параметра на его выходе фор мируетс параметр, отражающий линейную , зависимость приращени температуры В делителе 10 формируетс пара метр, характеризующий отношение выходных параметров с выхода первого сумматора 9 к выходу второго сумматора 13, при этом выходной параметр, делител 10 пропорционален давлению в контролируемой среде. . Алгоритм работы измерител ,давлени жидкости, скорость распространени ультразвука в котором описываетс зависимостью (1),может быть представлен в виде N - fp + ЪТ (1+ Т)аР где И параметр на выходе первого сумматора 9; ьр,4(Г - врем и приращение времени распространени ультразвука через контролируемую среду f/ tp - параметр на выходе первого делител 10; ЬТ . - параметр на выходе преобра зовател 12 температуры; (.Т)а- параметр на выходе второго сумматора 13, при этом отношение выходных параметров первого сумматора 9 к второму сумматору 13, формируемое вторым делителем, пропорционально измер емому давлению. С изменением температуры при пос то нном давлении измен етс суммарное врем прохождени ультразвука от излучающего 2 до приемного 3 элементов ,. Это приводит к изменению длительности импульсов на выходах селекторов 6 и 14 импульсов по длительности . Пропорционально им измен ютс параметры на выходах преобразователей 7 и 15 длительности импульсов в пропорциональный параметр.После определени соотношени указанных величин в первом делителе 8 из результата исключаетс линейна зависимость от температуры нутем ее сложени в первом сумматоре 9 с. параметром , пропорциональным температуре контролируемой среды. Полученна , величина делитс на параметр, пропорциональный температуры во втором делителе 10. Результат повторного делени не зависит от температуры контролируемой среды и св зан линейной зависимостью с измер емьм давлением. С изменением давлени при посто нной температуре контролируемой среды в трубопроводе изменитс суммарное врем прохождени ультразвука от излучающего 2 до приемного 3 элементов. Это приведет к изменению длительности импульсов- на выходах первого и второго селекторов 6 и 14 импульсов по длительности. Пропорционально им измен тс и параметры на выходах преобразователей 7 и 15 длительности импульса в пропорциональный параметр . Результат делени на .выходе первого делител 8 будет св зан линейной зависимостью с измер емым давлением. Линейные приращени выбранного параметра передаютс через первый сумматор 9, второй делитель 10 на регистратор 11, так как температура контролируемой среды остаетс посто нной. Изобретение позвол ет повысить точность измерени устройства до 2-3% в диапазоне температур тех же жидкостей.The invention relates to the control of measuring equipment, in particular to devices for ultrasonic monitoring of the pressure of a liquid or gas, mainly in a pipeline. without disconnecting them and putting any sensitive elements into contact with the medium. Ultrasonic measurements of pressure are known, including an impulse generator, an ultrasonic pulse emitter and receiver, an integrator amplifier, a comparison circuit, an automatic amplitude registration cascade, and a fl. Recorder. The drawback of such devices is low measurement accuracy when recording pressures in media whose temperature varies over a wide range. The closest to the proposed technical essence is the gauge of fluid pressure in the pipeline, containing the temperature transducer of the medium being mounted on it, the receiving and radiating elements of the ultrasonic transducer located on the opposite sides of the pipeline, and an electrical circuit including a pulse generator connected to a radiating element, connected in series and connected to a receiving element pulse selector over time neither, amplifier, first pulse selector by duration, first pulse-length converter to proportional parameter and first divider, second selector pulses by duration, input connected to amplifier output, controlled temperature converter, output connected to input of the first adder, second pulse-duration converter in the proportional parameter, the cascade of the reference parameter and the recorder, while the synchronizing output of the generator through the corresponding delay blocks under for prison to the other inputs of the first and second selectors pulse duration and the pulse selector by time C23. A disadvantage of the well-known device is an increase in the error of pressure measurements during the control of media, the ultrasound speed in which is described by the dependence type С Ср + (1 + df) аР - ТТ, (1) where С is the speed of ultrasound propagation; CQ is the speed of ultrasound propagation in the medium with well. left initial conditions; a, b, ci constant values for a given controlled environment; P is the pressure of the controlled medium; T - temperature controlled environment. The purpose of the invention is to improve the accuracy of measurements by eliminating the effect of temperature on measurement results. The goal is achieved by; that the fluid pressure meter in the pipeline, which contains the temperature transducer of the controlled medium placed on it, the receiving and radiating elements of the ultrasonic transducer acoustically connected with each other, placed on opposite sides of the pipeline, and an electrical circuit including a pulse generator connected to the radiating element, connected in series and connected to the receiving element - pulse selector-. time, amplifier, first pulse selector by duration ,,, first pulse width converter to proportional parameter and first divider, second pulse selector by duration, input connected to amplifier output, temperature controlled medium converter, output connected to input of the first adder, second a pulse duration converter into a proportional parameter, a cascade of a reference parameter and a recorder, with the synchronizing output of the generator through the corresponding block and. The delay is connected to the other inputs of the first and second pulse selectors by the duration and the pulse selector by time, the second totalizer has a second divider, and one input of the second sum-torus is connected to the output. control temperature transmitter. environment, and the other to the cascade of the reference parameter, and the output of the second. the adder is connected to one of the inputs of the second divider, the other input of which is connected to the output of the first adder, and the output is connected to the recorder, the output of the second pulse selector is dura- tion through; the second converter of pulses into a proportional parameter is connected to the second input of the first divider, the output of which is connected to the second input of the first adder. The drawing shows a structural block diagram of a fluid pressure gauge in a pipeline. The pressure gauge contains a pulse generator 1 connected to the radiating element 2, with which the receiving element 3 of the ultrasonic transducer is acoustically connected. The selector 4 pulses in time, the amplifier 5, the first selector 6 pulses in duration, the Converter 7 pulse duration in proportional parameter, the first divider 8, the first adder 9, the second divider 10 and the recorder 11 Converter 12 temperature controlled medium connected through the second adder 13 with .the other input of the second divider 10, the second pulse selector 14 of duration, connected between the output of amplifier 5 and the input of the second converter 15 of pulse duration into a proportional parameter, the output of which connected to another input of the first separator 8, the cascade 16 of the reference parameter connected to another input of the second adder 13, while the clock output of the generator 1 is connected through delay blocks 17-19 to other inputs of the selectors .6 and 14 pulses in duration and selector.4 pulse owls on time. The device works as follows. Pulse generator 1 produces a periodic sequence of either short pulses, which are video pulses, or radio pulses, which are segments of harmonic oscillations with a rectangular envelope. These pulses arrive at the radiating element 2, transforming it into ultrasonic and passing through the walls of the pipeline, are introduced into the controlled medium. Passing through the controlled medium and the walls of the pipeline, the ultrasonic pulse is received by element 3, transforming it into electrical pulses. The received pulses are shifted relative to the total propagation time of the ultrasonic pulses through the radiating 2 and receiving 3 elements, the walls of the pipeline and the medium to be controlled. Input signal, except useful,. the pulse passed through the controlled medium contains noise, the pulse selector 4 allows to reduce their effect, the control input of which from the delay unit 17 receives the opening pulse ahead of the moment of arrival of the output pulse. After time selection, the pulses arrive at the input of the amplifier 5, where they are amplified, and rectangular pulses are formed in the output chains. To reduce the effect of significant changes in the amplitude of the input signal from a single measurement to another on the parameters of the generated pulse, automatic gain control can be introduced into the amplifier 5. The received pulses arrive at the input of the first selector b of pulses in duration, and at its other input, from the delay block 19, pulses arrive, the delay of which is equal to the total time of ultrasound propagation through the elements of the ultrasonic transducer and the pipeline wall. In the first selector b of pulses, the duration of the forgings are pulses, the beginning of which coincides with the moment of arrival of the detainees, and the end. with the moment of arrival of the received and amplified pulses. The duration of the received pulses is equal to the time of ultrasound propagation through the control medium, and the amplitude is normal, is stopped by the limiter in the v / rn / cascade of the selector 6 pulses in duration. The generated pulse is supplied to the first transducer 7. pulse duration in a proportional parameter. After the pulse has been converted, the signal is proportional to. the input pulse duration is fed to the input of the first divider 8. Pulse l received in the amplifier 5 also goes to the input of the second selector .14 pulses in duration. Pulses from delay unit 18 arrive at its second input, the magnitude of which is equal to the propagation time of ultrasonic oscillations from radiator 2 to receiver 3 under given initial conditions. In the second selector 14. Pulses in duration, pulses are formed, the beginning of which coincides with the moment of arrival of the amplified pulses, and the end with the moments of arrival of the delayed pulses, and whose amplitudes remain constant with variations in the amplitude of the input signal within acceptable limits. The duration of the generated pulses is equal to the change in the propagation time of ultrasound, from the emitter 2 to the receiver 3. The resulting pulse arrives at the second transducer 15 of the pulse duration into a proportional parameter. After the pulse is converted, the signal proportional to the duration of the input pulse is fed to another input of the first donor 8. The parameter obtained in the first divider 8, which is proportional to the ratio of the increment of the propagation time of the ultra sound to the propagation time of ultrasound in the controlled medium, enters the input of the first adder 9 4 Its other input connected to the transducer 12 temperature controlled environment. From the output of the adder 9, a parameter equal to the sum of the input values is fed to the input of the second terminal 10. When the second adder 13 enters the inputs from the temperature converter 12 and the cascade 16 of the reference parameter, a parameter reflecting the linear dependence of the temperature increment In the divider 10, a parameter is formed that characterizes the ratio of the output parameters from the output of the first adder 9 to the output of the second adder 13, while the output parameter, the divider 10 is proportional to the pressure in the controlled medium. . The algorithm of operation of the meter, fluid pressure, the speed of ultrasound propagation in which is described by the dependence (1), can be represented as N - fp + T (1+ T) aP where And the parameter at the output of the first adder 9; Lp, 4 (G is the time and increment of the propagation time of ultrasound through the controlled medium f / tp is the parameter at the output of the first divider 10; LT is the parameter at the output of the temperature converter 12; (.T) a is the parameter at the output of the second adder 13, the ratio of the output parameters of the first adder 9 to the second adder 13, formed by the second divider, is proportional to the measured pressure. With a change in temperature at constant pressure, the total time of passage of ultrasound from the radiating 2 to the receiving 3 elements changes. It changes the duration of the pulses at the outputs of the selectors 6 and 14 of the pulses in duration. The parameters at the outputs of the transducers 7 and 15 of the pulses change in proportion to the proportional parameter. After determining the ratio of these values in the first divider 8, the result eliminates the linear dependence on temperature the addition in the first adder is 9 seconds, a parameter proportional to the temperature of the controlled medium. The resulting value is divided by a parameter proportional to the temperature in the second divider 10. The result of the repeated division does not depend on the temperature of the controlled medium and is associated with a linear relationship with the measured pressure. With a change in pressure at a constant temperature of the controlled medium in the pipeline, the total time of passage of ultrasound from the radiating 2 to the receiving 3 elements will change. This will lead to a change in the pulse duration at the outputs of the first and second selectors 6 and 14 pulses in duration. In proportion to them, the parameters at the outputs of the transducers 7 and 15 of the pulse duration in the proportional parameter also change. The result of the division at the output of the first divider 8 will be associated with a linear relationship with the measured pressure. The linear increments of the selected parameter are transmitted through the first adder 9, the second divider 10 to the recorder 11, since the temperature of the controlled medium remains constant. The invention makes it possible to increase the measurement accuracy of the device up to 2-3% in the temperature range of the same liquids.