SU1057485A1 - Способ адсорбционного выделени @ -парафинов - Google Patents
Способ адсорбционного выделени @ -парафинов Download PDFInfo
- Publication number
- SU1057485A1 SU1057485A1 SU823491843A SU3491843A SU1057485A1 SU 1057485 A1 SU1057485 A1 SU 1057485A1 SU 823491843 A SU823491843 A SU 823491843A SU 3491843 A SU3491843 A SU 3491843A SU 1057485 A1 SU1057485 A1 SU 1057485A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- zeolite
- zone
- adsorption
- paraffins
- flow
- Prior art date
Links
Landscapes
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
Abstract
СПОСОБ АДСОРБЦИОННОГО ВЫДЕЛЕНИЯ И -ПАРАФИНОВ из нефт ных фракций в псевдоожижеиыом слое цеолита типа А,, включающий стадии адсорбции , продувки, десорбции и окислительной ркегенерации, отличающийс тем, что, с целью увеличени выхода н -парафинов, стадию адсорбции провод т в пр моточно-ттротивоточном режиме контакта паров нефт ных фракций и цеолита в двух последовательно расположенных зонах пр моточного и противоточного контактов имеющих соотношение объемов 2:1 или 1:2, с подачей цеолита со стгщии десорбции в зоны раздельно ЯВУЦ.Я потоками: первый - в верх противоточной зоны, второй - после охлаждени в ниэ пр моточной зоны. сл с: сл 4 00 сл
Description
Изобретение относитс к способам адсорбционного вьщелени Н -парафин из нефт ных фракций в псевдоомиженном слое адсорбента и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промьшшенности. Известим адсорбционные процессы, в которых адсорбент контактирует с газс л пOipлeдoвaтeльнo при пр моточном , а затем - протлвоточном движении С1 . Исходна газова фаза в указанны процессах, пройд пр моточную зону, не поступает в противоточную, и адсорбент в противоточной зоне контак тирует со свежей порцией газа, что приводит к понижению отбора извлека емого компонента в св зи с недостаточно ПОЛНЫГ.1 использованием исход ного газа паров сырь ). Наиболее близким к предлагаемому вл етс способ адсорбционного выде лени н-парафинов из длчельных фрак ций в псевдоожиженном слое цеолита . типа А, включающий стадии адсорбции . продувки, десорбции, продувки после десорбции и окислительной регенерации , , В этом способе адсорбцию н -пара финов ведут при противоточном движении паров сырь и адсорбента С2. Недостатком прототипа вл етс по ниженный отбор н-парафинов, обусло ленный проведением стадий адсорбции и десорбции при близких температура в св зи с отсутствием зоны охлаждени цеолита перед стадией адсорбции а проскоком паров сырь через слой и обратным заносом цеолита. Дл сокращени проскока паров в известном способе увеличивают высоту сло что приводит к повышенной загрузке с1дсорбента в зону адсорбции, а следовательно , и к увеличению его расхода . Цель изобретени - увеличение выхода н -парафинов. Поставленна цель достигаетс тем, что согласно способу адсорбционного выделени н-парафинов из нефт ных фракций в псевдоожиженном слое цеолита типа Л, включающему стадии адсорбции, продувки, десорбции и окислительной регенерации, стадию адсорбции провод т в пр моточно-противоточном режиме контакта паров нефт ных фракций и цеолита в двух последовательно расположенных зонах пр моточного и противоточного контактов , имеющих соотношение объемов 2:1 или 1: 2, с .подачей цеолита со стадии десорбции в зоны раздельно двум потокаи 1и; первый - в верх противотонной зоны, второй -.после охлаждени в низ пр моточной зоны. Перед вводом в пр моточную зону цеолит предварительно охлаждают в специальной зоне теплообмена, имеющей змеевики, по которым прокачиваетс жидкое сырье, вл ющеес охлаждающим агентом. Соотношение объемов зон пр моточного и противоточного контактов фаз выбрано с учетом конструктивных особенностей аппара,тов с псевдоожиженным cлoelv цеолита, оборудованньк горизонт,альными решетками, равномерно расположенными по высоте. На за,с;анный тепловой режим стадии адсорбции изменение соотношени объемов указанных зон не оказывает.вли ни в св зи с возможностью варьировани количества цеолита, поступающего в каждую зону. На чертеже схематически изображено осуществление предлагаемого способа . На схеме обозначено пары сырь 1, зона 2 пр моточной адсорбции, гщсорбер 3, десорбер 4, лини 5 транспорта цеолита в пр моточную зону адсорбции,, газ б в зону адсорбции, зона 7 охлаждени цеолита, жидкое сырье 8 в охлаждающие змеевики, лини 9 транспорта цеолита в зону противоточной адсорбции, зона 10 противоточной адсорбции, верхний переток 11 цеолитд в зону отдувки, нижний переток 12 цеолита в зону отдувки, зона 13 отдувки адсорбера, газ 14 в коллекторе перетока, газ 15 в зону отдувки адсорбера, пар 16 дл транспорта цеолита в десорбер, лини 17 транспорта цеолита из адсорбера в десорбер, перегретый вод ной пар 18 в десорбер, газ 19 в десорбер, лини 20 транспорта .цеолита в регенератор, регенератор 21, воздух 22 в регенератор , лини 23 транспорта регенерированного цеолита в адсорбер, денормализованна фракци 24,Н -парафины 25, дымовые газы 26, азот 27 дл отдувки воздуха из сло цеолита, воздух 28 на транспорт цеолита, регулирующие клапаны 29, азот 30 дл отдувки углеводородов и вод ного пара из сло цеолита. Пары сырь 1 (бензиновой, дизельной фракции) поступают в зону пр моточной адсорбции 2 адсорбера 3, куда подают часть цеолита из десорбера 4 по линии транспорта 5 и холодный газ 6 дл создани псевдоожиженного сло . В услови х пр моточного двизхени цеолита и паров сырь в зоне 2 происходит адсорбци н-парафинов. Дл снижени температуры цеолита служит зона 7 охлаждени . Съем тепла в зоне 7 осуществл етс подачей в охлаждающие змеевики жидкого сырь , которое затем направл ют на дополнительный нагрев и испарение. Температура в зоне адсорбции на 35-40с ниже температуры десорбции, что способствует увеличению отбора н -парафи ов.
В зоне 13 отдувки из сло , цеолита с помощью газа 15 отдувают пары сырь и далее цеолит вод ным паром 16 по линии 17 транспортируют в десорбер 4. Дл вытеснени адсорбированных н-парафинов и нагрева сло цеолита в де- 5 сорбер 4 подают перегретый вод ной пар 18 с температурой .
На выходе из десорбера цеолит продувают углеводородным газом 19. Часть цеолита из десорбера 4 .по линии Q 20 направл ют в регенератор 21, куда подают воздух по линии 22. Отрегенерированный цеолит по линии 23 направл ют в адсорбер 3. Денормализат -24, Н -парафины 25 и дымовые .с газы 26 вывод т соответственно из адсорбера 3, десорбера 4 и регенератора 21.
Дл отдувки воздуха из потока регенерированного цеолита в линию 23 подают азот 27. Транспорт цеолита 20 из десорбера в регенератор осуществл ют с помощью воздуха 28. Дл регулировани количеств цеолита, поступающих по лини м 5, 9, 17, 20, 23, служат клапаны 29.25
Отдувку углеводородов и вод ного пара из сло цеолита, поступающего в регенератор, провод т азотом 30.
Пример 1. Пары сырь (бензиновой фракции) с пределами кипе- 30 ни 105-140°С, содержащие 20 мас.% н-парафинов, в количестве б т/ч с температурой 300-31О с подают в низ адсорбера в пр моточную зону,.куда поступает 75 т/ч цеолита из десор- 35 бера и углеводородный газ - 500 нм V /ч с температурой 20-30с.
Дл снижени температуры адсорбции в змеевики, расположенные в нижней части адсорбера, подают жид- п кое сырье в количестве б т/ч с температурой 30°С.
В верхнюю (противоточпую) часть зоны адсорбции поступает из десорбера 75 т/ч цеолита, который контактирует с парами сырь в режиме противотока .
Температура в адсорбере 320°С.
Насыщенный Н -парафинами цеолит через переток из зоны адсорбции поступает в зону охдувки адсорбен- 50 та, в которую подаетс 400 нм/ч уг|Леводородного газа с температурой 20-30 С дл вытеснени паров сырь , увлеченных слоем адсорбента.
Объем нижней (до перетока) .5 пр моточной зоны составл ет 5 .м , верхней (противоточной) - 10 -м-. Обща продолжительность адсорбции 4 мин. Цеолит из зоны отдувки транспортируют в десорбер с помс цью 60 вод ного пара, перегретого до . Расход вод ного пара на транспорт цеолита 2 т/ч. В десорбер подаетс дополнительное количество вод ного пара - 2,2 т/ч дл вытес- 65
а$ш&® @ рованных м -парафинов из {«гы еетей цеолита. Температура в э, Д Е ор1@цй . На выходе из дее©| ®вра в адсорбер цеолит продуваетс и охлаждаетс с помощью углеВ1@д©рода©г© газа (температура газа 20-30°С) . Расход газа 60 .
Часть из десорбера i ,,5 т/ч подают в регенератор дл выжига кокса. Температура в регенераторе 459с. Отрегенерированный цеолит из peretfepaTopa возвраицают в зенУ отдувки адсорбера.
0тбор н -парафинов от потенциала в составл ет 80%.
Пример 2. Процесс провод т по предлагаемому способу в услови х примера 1 за исключением того, что количеств© цеолита, поступающего в пр моточную зону, равно 100 т/ч, в протйв©тоиную - 50 т/ч, объем пр моточной зоны 10,2 м, противоточной 5,1 м (соотношение объемов зон 2:1) .
Отбор н-парафинов от потенциала в ®ьфье 79,8%.
Пример 3. По известному способу 12 3.
Сырье - бензиновую фракцию 105140®С , содержащую 20 мас.% н-парафинов , в количестве б т/ч с температурой 300-310°С и углеводородный газ (500 ) подают в низ адсорбера. Цеолит из десорбера (150 т/ч) поступает в верхнюю часть зоны адсорбции. Количество цеолита в зоне адсорбции составл ет 17,5 м. Вывод его из зоны адсорбции в зону продувки осуществл етс переточное окно, рас-, положенное в нижней части адсорбера . При противоточном движении паров сырь и цеолита происходит адсорбци Н-парафинов в полост х цеолита. Продолжительность адсорбции 5,0 мин. Температура в зоне адсорбции 350°С. Насыценный н-парафинами цеолит перетекает в зону отдувки, в которую подают газ в количестве 400 и затем с пс 1е цью перегретого вод ного пара (| асход пара 2 т/ч) транспортируют в десорбер, в который подают дополнительно 2 т/ч вод ного пара. Температура в десорбере 360°С. На выходе из десорбера цеолит продувают углеводородиьм газом с температурой и подгиот в низ адсорбера.
Часть цеолита из десорбера (1,5 т/ч) пропускают через регенерат и затем возвращают в зону адсорбции .
Отбфр н-парафинов от потенциала в сырье по известному Г. способу составл ет 78%.
А а нз полученных результатов (таблица) показывает, что отбор K netpa oHOB от потенциала по предлагавмсаму способу увеличиваетс
примерно на 2,0% в св зи с тем,что а способе применение пр моточно-противоточного- режима контакта паровой и твердой фаз, а также зоны охлаждени адсорбента позвол ет осуществл ть прррцесс адсорбции в оптимальном режиме.
Способ использует преимущество пр мотока - уменьшение перемешивани фаз при работе в начальной стадии со значительной разницей концентраций адсорбтива в сырье и цеолите. В дальнейшем , при снижении разности концентраций адсорбтива в сырье и цеолите в пр мотоке по высоте зоны адсорбции , процесс массообмена проводитс в противоточнс режиме контакта, где разность концентрации гщсорбтива . вновь возрастает благодар контакту со свежей массой цеолита. При этом положительное вли ние оказывает улучшение структуры псевдоожиженного сло , характерное дл противотока.
Благодар использованию зоны ох лаждени , предлагаемый способ позвол ет осуществл ть стадию гщсорбции при температуре примерно на 40°С ниже , чем температура десорбции, что значительно улучшает показатели процесса .
В отличие от известного способа процесс.адсорбции может регулироватьс как соотношением зон, так и количествами адсорбента, поступающими в каждую- зону, что обуславливает получение высоких отборов н-парафинов при заданном соотношении объемов зон
Увеличение отбора. н -парафинов от потенциала в сырье по предлагаемому способу на 2% позволит получить на установке производительностью 250 тыс.т/г(ад по сырью дополнительно 1000 т/год н -парафинов.
Сопоставительные данные по предлагаем у и известнс 4У способам приведены в таблице.
Claims (1)
- i СПОСОБ АДСОРБЦИОННОГО ВЫДЕЛЕНИЯ И -ПАРАФИНОВ из нефтяных фракций в псевдоожиженном слое цео лита типа А,, включающий стадии адсорбции, продувки, десорбции и окислительной регенерации, отличающийся тем, что, с целью увеличения выхода Н -парафинов, стадию адсорбции проводят в прямоточно-противоточном режиме контакта паров нефтяных фракций и цеолита в двух последовательно расположенных зонах прямоточного и противоточного контактов, имеющих соотношение объемов 2:1 или 1:2, с подачей цеолита со стадии десорбции в зоны раздельно дву^я потоками: первый - в верх противоточной зоны, второй - после охлаждения в низ прямоточной зоны.SU <..10574851U J t ”*U змеевики, по которым прокачивается жидкое сырье, являющееся охлаждающим агентом.Соотношение объемов эон прямоточного и противоточного контактов фаз выбрано с учетом конструктивных особенностей аппаратов с псевдоожиженным слоем цеолита, оборудованных горизонтальными решетками, равномерно расположенными по высоте.На заданный тепловой режим стадии адсорбции изменение соотношения объемов указанных зон не оказывает.влияния в связи с возможностью варьирования количества цеолита, поступающего в каждую зону.На чертеже схематически изображено осуществление предлагаемого способа.На схеме обозначено пары сырья 1, зона 2 прямоточной адсорбции, адсорбер 3, десорбер 4, линия 5 транспорта цеолита в прямоточную зону адсорбции,, газ 6 в зону адсорбции, зона 7 охлаждения цеолита, жидкое сырье 8 в охлаждающие змеевики, линия 9 транспорта цеолита в зону противоточной адсорбции, зона 10 противоточной адсорбции, верхний переток 11 цеолита в эону отдувки, нижний переток 12 цеолита в зону отдувки, зона 13 отдувки адсорбера, газ 14 в коллекторе перетока, газ 15 в зону отдувки адсорбера, пар 16 для транспорта цеолита в десорбер, линия 17 транспорта цеолита из адсорбера в 35Й десорбер, перегретый водяной пар 18 в десорбер, газ 19 в десорбер, линия 20 транспорта цеолита· в регенератор, регенератор 21, воздух 22 в регенератор, линия 23 транспорта регенерированного цеолита в адсорбер, денормализованная фракция 24,Н -парафины 25, дымовые газы 26, азот 27 для отдувки воздуха из слоя цеолита, воздух 28 на транспорт щие клапаны 29, углеводородов и цеолита.Пары сырья 1 ной фракции) поступают в зону прямоточной адсорбции 2 адсорбера 3, куда подают часть цеолита из десорбера 4 по линии ный газ 6 для ного слоя.В условиях цеолита и паров сырья в зоне 2 происходит адсорбция н-парафинов.Для снижения температуры цеолита служит зона 7 охлаждения. Съем тепла в эоне 7 осуществляется подачей в охлаждающие змеевики жидкого сырья, которое затем направляют на дополнительный нагрев и испарение. Температура в зоне адсорбции на 35-40°С ниже температуры десорбции, что способствует увеличению отбора н -парафинов
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823491843A SU1057485A1 (ru) | 1982-06-15 | 1982-06-15 | Способ адсорбционного выделени @ -парафинов |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823491843A SU1057485A1 (ru) | 1982-06-15 | 1982-06-15 | Способ адсорбционного выделени @ -парафинов |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1057485A1 true SU1057485A1 (ru) | 1983-11-30 |
Family
ID=21029258
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU823491843A SU1057485A1 (ru) | 1982-06-15 | 1982-06-15 | Способ адсорбционного выделени @ -парафинов |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1057485A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2774190C1 (ru) * | 2021-07-14 | 2022-06-16 | Дмитрий Сергеевич Илюшников | Способ селективного удаления парафиновых углеводородов из углеводородных фракций нефти |
-
1982
- 1982-06-15 SU SU823491843A patent/SU1057485A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Гельперин Н.И. и др. Озновы техники псевдоожижени . М., Хими , 1967, с. 412. 2. Гидромеханика каталитических процессов. Сб. трудов ГрозНИИ ЦШШТЭнефтехим, 1981, с. 66 (прототип) . i * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2774190C1 (ru) * | 2021-07-14 | 2022-06-16 | Дмитрий Сергеевич Илюшников | Способ селективного удаления парафиновых углеводородов из углеводородных фракций нефти |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0004619B1 (en) | N-paraffin-isoparaffin separation process | |
US4957715A (en) | Gas treatment process | |
CA1313939C (en) | Desulphurisation by using separation stage for producing concentrate steam having high sulphur compound's content | |
US4865826A (en) | Desulphurization | |
US4025321A (en) | Purification of natural gas streams containing oxygen | |
US3620969A (en) | Desulfurization by selective adsorption with a crystalline zeolitic molecular sieve | |
US4316880A (en) | Process for producing carbon monoxide and hydrogen from methanol | |
US2780526A (en) | Isotope separation process | |
JP3776152B2 (ja) | 触媒物質上のコークスを除去する方法 | |
US3211644A (en) | Liquid phase sulfur removal from hydrocarbons with zeolite | |
US3149934A (en) | Cyclic adsorption process | |
US3061992A (en) | Gas treatment by adsorption | |
GB1187938A (en) | Separating Condensable Vapours from Gas Mixtures | |
JPS62215539A (ja) | 液相オレフイン系c↓3〜c↓5供給原料からのジメチルエ−テルの回収 | |
US2527964A (en) | Separation of gases | |
US3023836A (en) | Process and apparatus for cooling and removing condensables from gases | |
US3756961A (en) | Orbents regeneration of molecular sieves with regeneration of solid water ads | |
US3208157A (en) | Regeneration of adsorbents | |
US3696587A (en) | Adsorption process for recovering easy-to-regenerate condensible components from a multicomponent gas stream | |
US6287365B1 (en) | Sulfur production process | |
US2616515A (en) | Adsorption process | |
US2850114A (en) | Selective adsorption process | |
US2635707A (en) | Fixed bed cyclic adsorption apparatus | |
JPH0218360B2 (ru) | ||
US2692656A (en) | Adsorption by and reactivation of granular adsorbents |