Изобретение относитс к электротехнике и может быть использовано в качестве вторичного источника посто нного тока, преимущественно дл сравнительно низковольтных потребителей, не нуждающихс , в высо кой частоте и .низком уровне пульсации посто нного напр жени и усложнении системы фильтрации его пере1менной составл ющей. Его использова ние возможно в тех источниках, где наход т применение именно трехлучевые преобразователи, но трёхкратную частоту пульсации в которых желательно получить посредством минимально возможного числа однофазных трансформаторов и их силовых обмоток . Известен преобразователь, содержащий три источника переменных фазо .сдвинутых (ф.с.) ЭДС, поделенных каждый на две части, соединенных во встречный равноплечий зигзаг, и формируемых На вторичных обмотках одного трехфазного или трех однофазных трансформаторов, и три вентил , под ключенных к свободным выводам указанных ф. с. ЭДС, другие выводы которых объединены между собой и образуют один, а объединенные свободные электроды вентилей - другой выходы устройства. В схеме отсутствует вынужденное намагничивание маГнитопровода, что обусловлено расположением двух одинаковых разделенных .между собой частей обмоток на каждом стержне и вклю чением частей разных ф.с. ЭДС встреч . Этим обеспечиваетс равенство намагничивающих сил указанных двух Частей одной и той асе обмотки, а вст речна направленность намагничивающих сил приводит к их взаимной компенсации . В результате электромагни на система формировани преобразуемых ф. с. ЭДС оказываетс магнитно уравновешенной, обеспечива тем самы возможность установки стержней магнитопровода гораздо меньшего сечени чем в .магнитно неуравновешенной сист ме 1.. . Однако устранение вынужденного намагничивани в известном устройств достигаетс ценой увеличени числа частей вторичных обмоток и числа их витков, т. е. за счет схемного услож нени , что вл етс его недостатком Кроме того, реализаци устройства возможна лишь при наличии, как минимум , трех первичных обмоток (их частей ) и трех однофазных трансформаторов {в случае их -использовани ), что не вл етс наименьшим их количеством . « Известен трехлучевой преобразователь Миткевича, содержащий три источ ника переменных ф. с. ЭДС, формируемых на трех вторичных обмотках трехфазного трансформатора, которые, совместно с однонаправленно подключенными к ним трем вентил ми, образуют трехлучевую .схему. Объединенные электроды вентилей образуют один, а обща или нулева точ.ка трехлучевой звезды ф. с. ЭДС - другой выходные выводы устройства С2. Схема Миткевича сравнительно проста , однако наличие вынужденного намагничивани трансформатора вл етс ее существенным недостатком, поскольку это вление приводит к следующим нежелательным последстви м: требуетс большое значение переменной намагничивающей силы (увеличенные ампер-витки)} возникает асимметри петли гистерезиса и расширение ее площади вследствие этого возрастают потери в стали, растет ток активных потерь; из-за роста ампер-витков уве-личиваетс ток намагничивани первичной обмотки; оба указанных тока увеличивают ток холостого хода трансформатора , вли ющего на его массу и объем; асимметри петли гистерезиса вызывает по вление нежелательных четных гармоник первичного тока и вторичного напр жени (преобразуемых ЭДС), как следствие, искажение их форм. По указанным причинам мощность и, следовательно, массогабаритные и стоимостные показатели трансформатора приходитс в подобных случа х (в том числе в. схеме Миткевича.) существенно увеличивать (примерно до 15% ) по сравнению с расчетной габаритной мощностью р- , получаемой , согласно теории преобразовани , через коэффициент 1, использовани (превышени ) мощности Т относительно полезной мощности Р нагрузки. Именно поэтому, несмотр на меньшее значение теоретического коэффициента 1с данйой схемы по сравнению с предыдущей схемой зигзага }(i,bS 1,4-Ь ) , соотношение реальных значений этих коэффици-: ентов при определенных мощност х оказываетс нередко обратным, т. е. ИР следовательно, и объем трансформатора больше. Кроме того, трехкратна частота пульсации по отношению к частоте преобразуемых ЭДС (ГГ / з ) в рассмотренных устройствах обеспечиваетс наличием относительно большого числа обмоток, числа их витков и числа, однофазных трансформаторов (в случае их применени ), что при существующих в р де случаев требовани х по минимизации указанных чисел элементов также вл етс недостатком . Наиболее близким к изобретению вл етс лучевой преобразователь поремениото напр жени в посто нное содержащий два источника ф. с. ЭДС со средними точками, формируегиых на обмотках двух однофазных трансформаторов , и три вентил , первый из кото рых одним электродом подключен к nepBONV выводу второй обмотки, а вто рой и третий вентили одноимен ными электродами присоединены соответственно к первому и второму выводам первой обмотки, при этом друго электрод второго )вентил образует один, а средн точка первой ф. с. ЭДС - другой выходы устройства. Достоинством устройства вл етс наличие в нем лишь двух однофазных трансформаторов t 3 J. Недостатками устройства вл ютс относительно большое число вентилей (четь1ре ), сравнительно низка .(равна двум )кратность частоты пульсаци выходного напр жени , что усложн ет преобразователь и ухудшает его массо габаритные показатели. Цель изобретени - упрощение преобразовател и улучшение массогабаритных показателей путем повышени кратности частоты пульсации. Цель Достигаетс тем, что в трехлучевом преобразователе переменного напр жени в посто нное, содержащем два источника фазосдвинутых ЭДС, выполненных на двух однофазных трансфор1маторах , вторичные обмотки которых имеют средние точки, и три вентил , первый из которых одним электродом подключен к одному выводу второй вторичной обмотки, а второй и третий вентили анодами присоединены соответственно к одному и другому выводам первой вторичной обмотки, при этом катод второго вентил образует первый, а средн точка первой вторичной обмотки - второй выходные выводы, катод третьего вентил соединен с другим выводом второй вторичной обмотки, который вл етс разноименным по отношению к. другому выводу первой вторичной обмотки, к средней точке указанной обмотки другим электродом подключен первый вентиль, а средн точка второй вторичной обмотки соединена с вторым выходным виводом. Преобразуемые фазосдвинуть1е ЭДС равны между собой по амплитуде и сдвинуты по фазе на 120 эл. град. Магнитна система формировани преобразуемых фазосдвинутых ЭДС выполнена в виде одного магнитопровода На фиг. 1 дана принципиальна электрическа схема устройстваf на фиг. 2 - векторна диаграмма формировани токообразук дих ЭДС 5,ц(|и. -1, % в фазовой плоскости на фиг. 3 - эпюры токов и напр жен на элементах схемы без учета потерь и работы на чисто активную нагрузку (пунктир ; и на н.агрузку индуктивного характера с условно бесконечной индуктивностью дроссел в первой продольной ветви сглаживающего фильтра (сплошные линии ). ПреобразоЕатель(фиг. 1 содержит три включенных оДнонаправлено вентили 1 - 3, которые своими одними одноименными электродами подключены к средней точке 4 и первому и второму выводам. 5 и 6 первой вторичной обмотки 7, а другими электродами вентили 1-3 присоединены соответственно к первому выводу 8, средней точке 9 и второму выводу 10 второй вторичной обмотки 11. Вторичную об-мотку 7 содержит однофазный трансформатор 12, а вторичную обмотку 11 однофазный трансформатор 13.(первичные обмотки не показаны/. При этом переменные ЭДС обмоток 7 и 11 сдвинуты по фазе относительночДруг друга на 120 эл. град., их вторые выводы 6и 10, соединённые через вентиль 3, вл ютс разноименными, а средние точки 4 и 9. образуют выходные выводы 14 и 15 устройства, к которым подключена нагрузка 16. . Устройство работает следующим образом. Пусть преобразуемыеЭДС обмоток 7и 11 сдвинуты по фазе на il20 эл. град, одна относительно другой и в данный момент наибольшее положительное значение относительно выводов 14 и 15 имеет ф. с. ЭДС обмотки 7. Под действием этой ЭДС открыт вентиль 2, и через нагрузку 16 протекает ток. Контур токопрохождени при этом следующий: вывод 5, вентиль 2, точка 9, вывод 14, нагрузка 16, вывод 15 и точка 4. Амплитуда выходного напр жени равна амплитуде полуЭДС обмотки 7, а его вектор S-, изображен в фазовой плоскости на (фиг.2), где в скобках обозначены номера работающих вентилей. Через 60 эл. град, значение полуЭДС второй ф. с. ЭДС обмотки 11 начинает превышать значение полу-ЭДС S:., первой ф. с. ЭДС обМотки 7, что приводит к открытию вентил 1. При этом вентиль 2 закрываетс образующимс на нем напр жением обратной пол рности. Вентиль 3 таюке закрыт приложенным к нему обратным напр жением , которое по величине и форме равно, как и в обычной трехлучевой схеме Миткевича , линейному напр жению между выводами 10 и 6. Формы обратного напр жени , а также токообразующих ф. с, ЭДС S (л.1,3) и токов i вентилей 1 - 3 и полуобмоток показаны на фиг. 3. При открытом вентиле 1 ток нагрузки 16 протекает по контуру: точка 9, вывод 14, нагрузка 16, вывод 15, точка 4, вентиль 1 и выThe invention relates to electrical engineering and can be used as a secondary source of direct current, mainly for relatively low-voltage consumers that do not need high frequency and a low level of constant voltage ripple and complication of filtering its AC component. Its use is possible in those sources where three-beam converters are used, but it is desirable to obtain a threefold pulsation frequency by means of the minimum possible number of single-phase transformers and their power windings. A known converter containing three sources of alternating phase shifted (fs) EMF, each divided into two parts, connected into an opposite equal-shoulder zigzag and formed on the secondary windings of one three-phase or three single-phase transformers, and three valves connected to free conclusions specified f. with. EMF, the other conclusions of which are interconnected and form one, and the combined free valve electrodes - the other outputs of the device. There is no forced magnetization of the magnetic conductor in the scheme, which is caused by the arrangement of two identical separated winding parts on each rod and the inclusion of parts of different f.s. Emf meetings. This ensures the equality of the magnetizing forces of the two parts of one and that winding force, and the rising direction of the magnetizing forces leads to their mutual compensation. As a result, electromagne on the system of formation of convertible f. with. The EMF turns out to be magnetically balanced, thus providing the very possibility of mounting the rods of the magnetic circuit of a much smaller section than in a magnetically unbalanced system. However, the elimination of forced magnetization in a known device is achieved by increasing the number of parts of the secondary windings and the number of their turns, i.e. due to the circuit complexity, which is a disadvantage. Moreover, the device can be realized only if there are at least three primary windings (their parts) and three single-phase transformers {if they are used), which is not the smallest number. “A Mitkevich three-beam converter is known, containing three sources of variables. with. The EMF generated on the three secondary windings of a three-phase transformer, which, together with three valves unidirectionally connected to them, form a three-beam circuit. The combined valve electrodes form one, and a common or zero point. As a three-beam star f. with. EMF is another output pins of the C2 device. The Mitkevich scheme is relatively simple, however, the presence of forced magnetization of a transformer is its major drawback, since this phenomenon leads to the following undesirable consequences: a large value of the variable magnetizing force is required (increased ampere-turn)} an asymmetry of the hysteresis loop and expansion of its area increases as a result losses in steel, the current of active losses grows; due to the growth of the ampere-turns, the magnetizing current of the primary winding increases; Both of these currents increase the no-load current of a transformer affecting its mass and volume; The asymmetry of the hysteresis loop causes the appearance of undesirable even harmonics of the primary current and secondary voltage (converted EMF), as a result, distortion of their forms. For these reasons, the power and, consequently, the weight, size, and cost parameters of the transformer occur in similar cases (including the Mitkevich scheme) to increase significantly (by about 15%) compared to the calculated overall power p- , through a factor of 1, the use (excess) of power T relative to the useful power P of the load. That is why, despite the smaller value of the theoretical coefficient 1c of this scheme compared to the previous zigzag scheme} (i, bS 1,4-b), the ratio of the real values of these coefficients: at certain powers is often the opposite, i.e. RR therefore, the volume of the transformer more. In addition, the triple frequency of the pulsation with respect to the frequency of the converted EMF (YY / h) in the considered devices is ensured by the presence of a relatively large number of windings, the number of turns and the number of single-phase transformers (if used) that x minimizing the indicated numbers of elements is also a disadvantage. Closest to the invention is a ray converter of voltage time to constant voltage containing two sources f. with. EMF with medium points formed on the windings of two single-phase transformers and three valves, the first of which is connected to the nepBONV terminal of the second winding by one electrode, and the second and third valves of the same electrode are connected to the first and second terminals of the first winding, respectively The other electrode of the second valve forms one, and the midpoint of the first ф. with. EMF is another output of the device. The advantage of the device is the presence of only two single-phase transformers t 3 J. The disadvantages of the device are a relatively large number of valves (four), relatively low (equal to two) the frequency ratio of the output voltage ripple, which complicates the converter and worsens its mass and overall dimensions. indicators. The purpose of the invention is to simplify the converter and improve the weight and size parameters by increasing the frequency ratio of the pulsation. Purpose Achieved by the fact that a three-beam AC-DC converter contains two sources of phase-shifted electromotive forces on two single-phase transformers, the secondary windings of which have midpoints, and three valves, the first of which is connected to the second output of the second secondary winding with one electrode , and the second and third valves are connected by anodes respectively to one and another terminals of the first secondary winding, while the cathode of the second valve forms the first, and the middle point of the first secondary winding ki is the second output pins, the cathode of the third valve is connected to another output of the second secondary winding, which is opposite to the other output of the first secondary winding, the first valve is connected to the midpoint of the specified winding by another electrode, and the middle point of the second secondary winding is connected to second weekend vivodom. Convertible phase shift EMF equal to each other in amplitude and phase shifted by 120 e. hail. The magnetic system for forming convertible phase-shifted emfs is made as one magnetic circuit. In FIG. 1 is a schematic electrical diagram of the device f of FIG. 2 is a vector diagram of the formation of a current image dich EMF 5, C (| u. -1,% in the phase plane in Fig. 3 - the diagrams of currents and voltage on the circuit elements without taking into account losses and work on a purely active load (dotted line; and Load inductive character with conditionally infinite inductance of throttles in the first longitudinal branch of the smoothing filter (solid lines). The transducer (Fig. 1 contains three ON - directed valves 1 - 3, which are connected to the middle point 4 and the first and second terminals. 5 and 6 first secondary winding 7, and other electrodes, valves 1-3 are connected respectively to the first terminal 8, the middle point 9 and the second terminal 10 of the second secondary winding 11. The secondary winding 7 contains a single-phase transformer 12, and the secondary winding 11 is a single-phase transformer 13. (primary the windings are not shown /. In this case, the variable EMF of the windings 7 and 11 are phase shifted relative to each other by 120 e. degrees, their second terminals 6 and 10, connected via valve 3, are dissimilar, and the middle points 4 and 9. form the output terminals 14 and 15 devices to which connected load 16.. The device works as follows. Let the convertible EMF of windings 7 and 11 be phase shifted by il20 el. hail, one relative to another and at the moment, the greatest positive value relative to conclusions 14 and 15 is of f. with. The EMF of the winding 7. Under the action of this EMF, the valve 2 is open, and a current flows through the load 16. The current loop circuit is the following: pin 5, valve 2, point 9, pin 14, load 16, pin 15 and point 4. The output voltage amplitude is equal to the amplitude of the half-EMF of the winding 7, and its S vector is shown in the phase plane on (FIG .2), where the numbers of the working valves are indicated in brackets. Through 60 el. hail, semi-emf value second f. with. The EMF of the winding 11 begins to exceed the value of the semi-EMF S:., The first f. with. The EMF of the coil 7, which leads to the opening of the valve 1. At the same time, the valve 2 is closed by the reverse polarity generated on it. The valve 3 is also closed by a reverse voltage applied to it, which is equal in size and shape to the linear voltage between pins 10 and 6, as in the usual Mitkevich three-beam scheme. The reverse voltage forms as well as current-generating f. c, EMF S (l.1,3) and currents i of valves 1 - 3 and half windings are shown in FIG. 3. When valve 1 is open, load current 16 flows through the loop: point 9, pin 14, load 16, pin 15, point 4, valve 1 and you