SU1049546A1 - Способ доменной плавки - Google Patents
Способ доменной плавки Download PDFInfo
- Publication number
- SU1049546A1 SU1049546A1 SU823387271A SU3387271A SU1049546A1 SU 1049546 A1 SU1049546 A1 SU 1049546A1 SU 823387271 A SU823387271 A SU 823387271A SU 3387271 A SU3387271 A SU 3387271A SU 1049546 A1 SU1049546 A1 SU 1049546A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- gas
- charge
- shoulders
- temperature
- furnace
- Prior art date
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/143—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions of methane [CH4]
Landscapes
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
СПОСОБ ДОМЕННОЙ ПЛАВКИ, включаюгадй.загрузку жепезорудных материалов, кокса, подачу обогащенного до 50% кислородом дуть и восстановительного газа на трех горизонтах печи: горн, средина и верх заплечиков , отличающийс тем, что, с целью экономии коКса за счет увеличени степени использовани восстановительной способности газа, восстановительный газ, вдуваемый на двух горизонтах заплечиков, нагревают до 1100-1150с, а расхрд его сос;тавл ет 60-70% от общего количества.
Description
СО
СП
14;:
о Изобретение относитс к металлур гии,, в частности к производству чугуна в доменных печах. Известен способ доменной плавки включающий вдувание восстановительного газа с .температурой 1000 С в .шахту доменной печи. При этом повышаетс эффективность работы шахты доменной печи и снижаетс расход кокса 13. . Недостатками .известного способа вл ютс произвольное распределение рабочего газа .по высоте доменной печи, отсутствие индивидуального регулировани температуры в зонах восстановлени и плавлени шихты, отсутствие возможности регулировани восстановительного процесса, что приводит к раст нутости зоны разм гчени у плавлени железорудных материалов в нижней части шахты и, в св зи .с этим, к неполному использованию резервов снижени расх кокса. Наиболее близким к предлагаемом по технической сущности и достигаемому результату вл етс способ д менной плавки, включающий загрузку железорудных материалов, кокса, по дачу обогащенного кислородом дуть и восстановительного газа на трех горизонтах печи: горн, средина и верх заплечиков 2, Недостатком известного способа вл етс произвольное соотношение расходов и температуры восстановительных газов, что может вызвать н рушение нормального схода шихты вследствие избытка тепла и преждев менного плавлени шихтовых материа лов в верхних и недостаточно ин тенсивный ход плавлени в нижних горизонтах печи и недоиспользование восстановительного потенциала восстановительных газов. Цель изобретени - экономи кок са за счет увеличени степени испо зовани восстановительной способно ти газов. Поставленна цель достигаетс т что согласно способу доменной плав ки, включающему загрузку железоруд ных материалов, кокса, подачу обогащенного до 50% кислородом дуть восстановительного газа на трех горизонтах печи: горн средина и верх заплечиков, восстановительный газ, вдуваемый на двух горизонтах - - , .-.«- - . . заплечиков, нагревают до 1100-1150 а расхбд его составл ет 60-70% от общего количества восстановительно Газа. При движении шихты от уровн за грузки до уровн низа заплечиков окислы железа восстанавливаютс га зом (СО, Н). Восстановление железа окисью углерода в целом сопровождаетс -небольшим выделением теп левой знергии (около 30 кка.л/кг Fe) / а водородом - сопровождаетс поглощением также небольшой энергии (около 50 ккал/кг Fe). Тепловой эффект восстановлени железа смесью СО и Ну колеблетс около Н5л с учетомих соотношени (СОЖ), при этом восстановительна работа в шах-те и заплечиках практически совершаетс без участи твердого углерода , что снижает расход энергии, св занный с процессами восстановлени металлов, В действующих доменных печах на долю пр мого восстановлени , железа и других элементов приходитс 25-30% всего расхода тепла на процесс Из них 7-8%- приходитс на долю восстановлени таких трудновосстановимых элементов как кремний, фосфор, марганец. При восстановлении железа из его окисловгазом до степени 0,95-0,98 расход тепловой энергии на пр мое восстановление снижаетс до 8-10%. Кроме того, за счет ввода восстановительного газа снижаетс расход углерода как реагента. Дл организации зоны восстановлени выше уровн середины заплечиков , где шихта долж.на .находитс в состо нии, 60-70% восстановительного газа вводитс в заплечики с температурой 1100-И50°С, 30-4.0S газа образуетс в горне. Ввод 60-70% газа в заплечики извне св зан с тем, что при увеличении pyflHoftf нагрузки до 6-7% газопроницаемость в зоне плавлени не позвол ет пропустить весь газ при существующем вводе его в т-орн и пропускании через зону плавлени . Необходимо разгрузить зону плавлени , исход из услови сохранени : газодинамической устойчивости. Е. то же .врем , во избежание снижени , интенсивности плавлени материала, то минимальное количество газа, которое легко проходит через зону плавлени , должно содержать и передавать шихте необходимое количество тепла дл плавлени материала и перегрева жидких продуктов плавки в горне. По сравнению с существующей технологией в предлагаемом способе рудна нагрузка увеличиваетс в 1,5 2 раза. Во столько же раз,, уменьшаетс порозность сло в зоне плавленк ,, Определение сопротивлени .сло осуществл ют по формуле дР.Ли;2у(), где Д коэффициент сопротивлени сло ; п - скорость движени га;за м/с f удельный вес газа, и эквивалентный диаметр, частиц , м; - порозность сло . Значение показател степени находитс в пределах 1-2, обычно при нимают 1,2-1,5. Принима и 1,5, а порозность 0,38 при относител ном посто нстве остальных величин и двукратном уменьшении порозности сло 0,38 0,234 и ,1 9 0,083, получаем , 234/ 0,083 2,82 :5; 3 - кратное увеличени перепада давлени газа. Снизить пе репад давлени газа и довести его до исходного уровн можно путем уменьшени скорости газа, т.е. объ ноге количества в 2 рада. Например , скорость движени газа уменьшаетс с 1,2 до 0,6 м/с. Тогда квад рат скорости ,2- 1,44; и)| 0,6 0,36. Отношение /JP2/ P 0,36/1,44 0,25, т.е пере пад Давлени газа при этом уменьшаетс в 4 раза. Но обогащение дуть кислородом приводит к повышению тео ретической температуры горени топлива в очаге горени до 2700°С. Тео ретическа температура по существу ющей технологии равна Повы шение температуры с 1900 до 2700с 1;1риводит к. увеличению объема в 2700/1900 1,42 раза, т.е. приблизительно в 1,5 раза. В этом случае увеличение перепада давлени газа о уменьшени порозности сло не компенсируетс уменьшением количества горнового газа в 2 раза. Расчеты показывают, что дл снижени перепада давлени газа в зоне плавлени и обеспечени стабильного схода шихты необходимо уменьшить объемное количество газа в 2,53 ,0 раза, т.е. поддерживать на уровне 30-40% о общего количества газа. Верхний предел (40%) ограничиваетс услови ми стабильного схода шихты, а нижний предел (30%) изменением режима горени у.окса (пе реходом циркул ционного режима в слоевой режим горени ). Пример. В печь загружают шихту, состо щую из 25,7 т офлюсованного агломерата и 4,3 т кокса в одной подаче. В горн вдуваетс дутье с содержанием кислорода 40% и температурой нагрева , рас .ход которого определ етс из расчета 0,256 нм -Укг шихты. Дутье данно (го состава и температуры нагрева, в таком количестве обеспечивает расход горнового газа в количестве 0,45 нм /кг шихты с .тео ретической температурой ЗбОО-С, При этом достигаетс отношение вод нь1х эквивалентов шихты и газа в горне 1г8-2р0рпри котором температу ра газа на выходе из зоны ттлавлени высотой 1,5 м снижаетс до 1150с и riepexofiMT 33 восстановительную зону - Конверсированныйприродный газ или другой восстановительный газ, нагретый до 1100-1150°С, в количестве 60-70% от общего расхода газа ввод т в ззплечигсн через два руса, расположенньле в верхнем и среднем горизонтах заплечиков. Общее количестЕо газа,, вход щее в заплечики извне и из горна, обеспечивает отношение вол кых эквивалентов шихты и газа 0,75 н шахте. При этих соотношени х шихты и газа врем пребызак1-;л шихты в зоне восстановлени с температурным интервалом 6001150С составит 5,0 ч и железо вос станавливаетс до степени 0,98. Степень восстановлени дополнительно регулируетс изменением интенсивности плавки материала в горне и конце гтрацин восстановительных компонентой , Г р и м е р 2. В печь загружаетс шихта,- состо ща из 26,25 т офлюсованного агломерата и 3,75 т кок- са 5 одной подаче. В горн вдуваетс дутье с содержанием кислорода д% и температурой нагрева 1000°С, расход которого определ етс из рассчета Of2l7 нм /кг шихты. Такое количество дуть с 50% кислорода и темгвратурой нагрева 1000°С обеспе- , чизаат. удельный расход, горнового газа 0,38 нм /кг шихты, теоретическую температуру горени 2800с и отношение вод ных эквивалентов шихты и газа в горне 2,5, при котором температура газа на выходе из зокн плавлени высотой 1,2 м снижаетс ло 1150°С, Об;гтчкые подготовленные железоруднсю материалы (офлюсованные агло-. ыерыгы :-; окатш-аи) в указанных соотношеки . х с коксом обеспечивают в печк газопроницаемость сло , соотвеют ующ ю скорости движени газа на свободное сечекие шахты в пределах 1-0-1,2 м/с. При непрерывном нагреве и восстанов/ е; и; глихты в протйвоточном режиме концентрированным восстановительныг .-i .газом ко времени прихода шихты к те 1перагурной зоне 1000- 1150с .достигаетс восстановлени жглаза О :, 95-0,98. Простанство печи раздел ютс на зоны Ео сстаковлени железа и плавлени ., которые имеют границу раздела, обусловливаемую по 1150-1200°С и с гепенью восстановлени железа 95-98%. ., Регулирование температуры восстановительного газа на входе в заплечики как извне., так и из горна в пределах 1150--1200 С обеспечивает сохранение шихты в твердом, сыпучем состо нии. Известно; что,- при существующих отношени . х во.д ных эквивалентов шихты
и газа .разница температуры газа и шихты (в зоне завершенного теплообмена ) поддерживаетс в пределах -40-50с. В предлагаемом способерудна нагрузка увеличиваетс в 1,5-2 раза, что приводит к увеличению отношени вод ных эквивалентов шихты и газа,-и следовательно, к снижению разницы температуры между газом и шихтой. В пределе эта разница температуры не превышает 40-50с. Тогда температура шихты в конце (низу) зоны восстановлени находитс на уровне 1080-1120 0, при которой шихта находитс в твердом состо нии. Возможность слипани шихты устран етс наличием кокса в составе шихты и непрерывном движении материала. Увеличение температуры газа выше ограничено возможностью плавлени железорудной части шихты, что резко снижает скорость восстановлени железа в шахте, ухудшает газопроницаемость сло . Уменьшение температуры ниже ограничено снижением скорости восстановлени в твердой фазе, что приводит к снижению производительности.
Подготовленный восстановительный газ, нагретый до 1100-H50°C в количестве 60-70% от общего расхода газа вводитс в заплечики через два руса- вверх и средина заплечиков. Общее количество газа в заплечаках
и шахте печи и его восстанозительный потенциал обеспечивают отношени вод ных эквивалентов шихты и газа 0,85f степеньвосстановлени 0,95 к концузоны температурного интервала 600-1150 С при времени пребывани 3,5 ч.Сход шихты регулируетс изменением- удельного расхода- вдуваемого в горн кислорода в пределах 0,0970 ,169 материала.
Предлагаемый способ- производства чугуна снижает расход кокса на 50-60%, использует конверсированный природный газ или другой подготовительный восстановительный газ. Обогащение дуть кислородом до 40-50% позвол ет повысить производитель-, ность агрегата на 25-30%. Расходы, св занные с подготовкой восстановительного газа и обогащением дуть кислородом, компенсируетс 20% эко номии кокса, В св зи с обогащением дуть до содержани кислорода 40-50 температуру его нагре.ва можно поддеживать на уровне , Это сни жает напр женность работы воздухонагревателей и воздухопроводов, работающих в насто щее врем на температуре 1200 С,.В св зи с этим повышаетс надежность работы воздухонагревателей и. подвод щих гор чее дутье устройства.
Экономический эффект составит б млн.руб. на 1 млн. т чугуна.
Claims (1)
- СПОСОБ ДОМЕННОЙ ПЛАВКИ, включающий.загрузку железорудных материалов, кокса, подачу обогащенного до 50% кислородом дутья и восстановительного газа на трех горизонтах печи: горн, средина и верх заплечиков, отличающийся тем, что, с целью экономии кокса за счет увеличения степени использования восстановительной способности газа, восстановительный газ, вдуваемый на двух горизонтах заплечиков, нагревают до 1100-1150°С, а расход его составляет 60-70% от общего количества.С4^СП
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823387271A SU1049546A1 (ru) | 1982-01-15 | 1982-01-15 | Способ доменной плавки |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823387271A SU1049546A1 (ru) | 1982-01-15 | 1982-01-15 | Способ доменной плавки |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1049546A1 true SU1049546A1 (ru) | 1983-10-23 |
Family
ID=20994247
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU823387271A SU1049546A1 (ru) | 1982-01-15 | 1982-01-15 | Способ доменной плавки |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1049546A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009129677A1 (zh) * | 2008-04-23 | 2009-10-29 | Zhou Jiule | 高温煤气高炉炼铁工艺 |
-
1982
- 1982-01-15 SU SU823387271A patent/SU1049546A1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Патент DE 2150821, кл. С 21 В 5/10, 1974. 2. Патент US 392023, С 21 С 7/00, 1975. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009129677A1 (zh) * | 2008-04-23 | 2009-10-29 | Zhou Jiule | 高温煤气高炉炼铁工艺 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3375098A (en) | Gaseous reduction of iron ores | |
US2750277A (en) | Process and apparatus for reducing and smelting iron | |
CN102159731A (zh) | 制造熔融铁的方法 | |
CN102409124A (zh) | 一种熔融还原连续炼铁装置 | |
EP2823073B1 (en) | Iron reduction process and equipment | |
US5258054A (en) | Method for continuously producing steel or semi-steel | |
US4571259A (en) | Apparatus and process for reduction of metal oxides | |
US3264096A (en) | Method of smelting iron ore | |
CN101665849A (zh) | 一种铁矿石连续炼钢工艺 | |
US4025059A (en) | Device for the continuous production of steel | |
CN102409126B (zh) | 一体式还原炼铁炉及一体式还原炼铁工艺 | |
CN109477152A (zh) | 梯级焙熔还原炼铁方法及设备 | |
US2035550A (en) | Process for producing pig iron or steel simultaneously with portland cement | |
SU1138036A3 (ru) | Способ работы доменной печи и система дл производства жидкого чугуна и восстановительного газа | |
US1742750A (en) | Production and utilization of carbon monoxide | |
SU1049546A1 (ru) | Способ доменной плавки | |
CN1742102B (zh) | 生产铁的改进熔炼方法 | |
US3615351A (en) | Direct gaseous reduction of iron oxide | |
US1934082A (en) | Reduction of ore | |
US3471283A (en) | Reduction of iron ore | |
CN104831070A (zh) | 一种熔融还原冶金方法 | |
JPH09256018A (ja) | 竪型鉄スクラップ溶解炉の原料装入方法 | |
US1360711A (en) | Process for the manufacture of iron and steel directly from the ore and improved apparatus therefor | |
EP0618302A1 (en) | Metallurgical processes and appartus | |
US4042226A (en) | Method and apparatus for producing metallic iron pellets |