SU1043175A1 - Method for heating massive ingots in checkerboard soaking pits - Google Patents
Method for heating massive ingots in checkerboard soaking pits Download PDFInfo
- Publication number
- SU1043175A1 SU1043175A1 SU823384068A SU3384068A SU1043175A1 SU 1043175 A1 SU1043175 A1 SU 1043175A1 SU 823384068 A SU823384068 A SU 823384068A SU 3384068 A SU3384068 A SU 3384068A SU 1043175 A1 SU1043175 A1 SU 1043175A1
- Authority
- SU
- USSR - Soviet Union
- Prior art keywords
- heating
- temperature
- rate
- period
- reversal
- Prior art date
Links
Landscapes
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Abstract
1. СПОСОБ НАГРЕВА МАССИВНЫХ СЛИТКОВ В РЕГЕНЕРАТИВНЫХ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ КОЛОДЦАХ, включающий подачу газовоздушной смеси и ее сжигание, доведение температуры до заданной ; и томление по ступенчатому темпе- . ратурном режиму, о т л и .ч а ю-|щ и йен тем, что, с целью улучшени качества нагрева, производ т томление при температуре рабочего ; пробтран.ства 1200-1220°С в течение 0,20-0,26 общего времени нагрева . с последующим подъемом температуры до заданной S течение 3-5 мин и В1адержкой приэтой температуре в течение О, 21-0, 24. общего времени нагрева .... . 2 . Способ по п. 1, о т л и ч а ющ и И с тем, чтонаправление пода- . чи газовоздушной смеси в колодце .измен ют путем реверсировани факела с заданным темпом, при этом в .период томлени темп реверсировани S. составл ет .0,7-0,5 от темпа реверси (О :ровани в .период нагрева.1. METHOD OF HEATING MASSIVE INGOTS IN REGENERATIVE HEATING WELLS, including the supply of gas-air mixture and its combustion, bringing the temperature to the desired value; and yearning for a stepped temp. the on-site mode, tl and .ch and yu- and yen so that, in order to improve the quality of heating, they languish at working temperature; suitably 1200-1220 ° C for 0.20-0.26 total heating time. with a subsequent rise in temperature to a given S for 3-5 min and B1 delay at this temperature for O, 21-0, 24. total heating time ..... 2 The method according to claim 1, of which is given and that with which the direction is given. The gas-air mixture in the well is changed by reversing the torch at a given rate, while in the languor period the reversal rate S. is .0.7-0.5 of the rate of reversal (O: heating in the period.
Description
4;:four;:
0000
D1 D1
Изобретение, относитс к черной металлургии, .конкретно - к нагреву массивных слитков из сложнолегированных сталей в регенеративных нагрвательных колодцах.The invention relates to ferrous metallurgy, specifically to the heating of massive ingots of complex steel in regenerative loading wells.
Известен способ нагрева массивных слитков, заключающийс в том, что металл до 500°с нагревают с замедленной скоростью, затем с повышенной скоростью выход т на температуру томлени и дальше производ выдержку, при посто нной температуре печи 1 .The known method of heating massive ingots is that the metal is heated to a temperature of 500 ° C at a slower rate, then at a higher rate it reaches the temperature of languor and further production of holding, at a constant temperature of the furnace 1.
Недостатком известного способа вл етс значительный перепад температур по объему нагреваемого слитка при выдаче, что снижает качество готового проката и увеличивает расходы электроэнергии при прокатке . ..,... , The disadvantage of this method is a significant temperature difference across the volume of the heated ingot during dispensing, which reduces the quality of finished rolled products and increases the power consumption during rolling. .., ...,
Наиболее близким по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемому вл етс способ нагрева слитков в нагревательных колодцах , включающий нагрев и томле-. ниё, где томление в течение первых 20-50 мин ведут при температуре на. 20-60°С выше заданной в услови- , х неполного сжигани топлива- И .The closest in technical essence and the achieved result to the proposed is a method of heating ingots in heating wells, including heating and tomlo. niy where languishing during the first 20-50 min. is conducted at a temperature on. 20-60 ° C higher than specified under conditions of incomplete combustion of fuel-I.
Недостатком известного способа вл етс образование локальных перегревов и пережогоЬ металла за сче догорани продуктов сгорани в ви-; де отдельных зыков пламени на поверхности заготовок.The disadvantage of the known method is the formation of local overheating and perezhivat metal due to the combustion of combustion products in vi; de individual language of the flame on the surface of the blanks.
Целью изобретени вл етс улучшение качества нагрева массивных слитков металла.The aim of the invention is to improve the quality of heating of massive metal ingots.
Поставленна цель достигаетс тем,что согласно способу нагрева масгсивных слитков в регенеративных нагре вательных колодца-х,включанмему поДач . газовоздушной смеси и ее c жигaниte, доведение температуры до заданной .и томление по ступенчатому температурному режиму, производ т .томление при температуре рабочего пространства 1200-1220°С в течение 0,20-0,26 обще.го времени нагрева с последующим подьемом температуры до заданной в течение 3-5 мин и выдержкой .при этой температуре в течение 0,21-0,24 общего времени нагрева. The goal is achieved by the fact that, according to the method of heating the mass ingots in the regenerative heating wells, including the method of transferring wells. gas-air mixture and its burning, bringing the temperature to a predetermined temperature and steaming according to a stepped temperature mode, produces exhaustion at a temperature of the working space of 1200-1220 ° C for 0.20-0.26 total heating time followed by temperature rise up to a given temperature of 3-5 minutes and a holding at this temperature for 0.21-0.24 of the total heating time.
Кроме того, направление подач.и .газовоздушной смеси в колодце измен ют путем реверсировани факела с заданным темпом, при этом в период томлени темп- реверсировани соетавл ет 0,7-0,5 от темпа реверсировани в период нагрева. :In addition, the feed direction and air-gas mixture in the well are changed by reversing the flame at a given rate, while in the period of languor the reversal rate is 0.7-0.5 from the rate of reversal during the heating period. :
Изотермические выдержки при различных температурах (1200-1220 и 1250-1270°С) в интервале 0,200 ,26to6W, и 0,21-0, объ сн ютс необходимостью обеспечени большой равномерности и точности нагрева металла перед выдачей, так как при гор чей обработке давлением еложнолегированные стали оказывают. Isothermal exposures at various temperatures (1200-1220 and 1250-1270 ° C) in the range of 0.200, 26to6W, and 0.21-0, are explained by the need to ensure high uniformity and accuracy of heating of the metal before delivery, since during hot pressure treatment steel alloyed render.
значительное сопротивление деформации , и высоких механических свойств готового проката.significant resistance to deformation, and high mechanical properties of finished steel.
Выдержка Jlpи 1200-1220с в течение 0,20-0,25to6W с последующим подъемом до 1250-1270с и выдержкой на этом уровне в течение 0,210 ,242оьц известны неоднородностью аустенита литой стали и имеют цель охватить температуры максимальных скоростей распада аустенита дл всех .сталей данной группы.Exposures of Jlp and 1200-1220s for 0.20-0.25to6W, followed by lifting to 1250-1270s and holding at this level for 0.210,224, are known for the austenite heterogeneity of cast steel and aim to cover the temperatures of the maximum austenite decomposition rates for all steels of this groups.
Расположение ступенек в возрастающем пор дке ускор ет процесс распада аустенита/ так как выдержки при более низких температурах будут играть роль предварительного переохлаждени по отношению к более высоким и тем самым соответствовать . зарождению центров кристаллизации.The arrangement of steps in increasing order accelerates the process of austenite decomposition (since extracts at lower temperatures will play the role of preliminary supercooling with respect to the higher ones and thus correspond to them). nucleation of crystallization centers.
Ступень на уровне 1200-1220с в течение 0,20-0,26 орщ введена дл ускорени .прогрева большой массы холодного металла за счет теплового импульса, возникающего благодар значительному градиенту, температур между гор чими дымовыми газами и .относительно холодным в этот период металлом.The stage at the level of 1200-1220s for 0.20-0.26 bumps is introduced to accelerate the heating of a large mass of cold metal due to the heat impulse due to a significant gradient between the hot flue gases and the relatively cold metal during this period.
Ускорение прогрева металла за счет ступеньки при 1250-1270 С в течение 0,21-0,24 1 позвол ет сократить .общее врем нагрева металла при предельной температуре и, соответственно , уменьшить его у.гар.Accelerating the heating of the metal due to the step at 1250-1270 C for 0.21-0.24 1 allows you to reduce the total heating time of the metal at the maximum temperature and, accordingly, reduce its carbon.
Выдержка легированной стали при температурах выше или ниже указанных в течение времени, отличающегос от предложенного, приведет к росту зерна , перегреву и.пережогУ ухудшению и дестабильности механических свойст готового проката. . . При длительности интервалов реверсировани факела, большей Q,7lpeg увеличиваетс .неравномерность нагрева отдельных слитков и садки в целом повышаетс расход топлива за счет снижени температуры подогрева воздуха и газа.Exposure of alloyed steel at temperatures above or below specified for a time different from the one proposed will lead to grain growth, overheating, and overheating and deterioration of the mechanical properties of finished rolled products. . . When the duration of the plume reversal interval is greater than Q, 7lpeg. The uneven heating of individual ingots and cages increases as a whole, fuel consumption increases due to a decrease in the air and gas preheating temperature.
При длительности интервалов, меньшей 0,5 t peg .получаютс нестабилными и неустановившимис процесс сжигани топлива в ра бочем пространстве и выделение .необходимого дл нагрева металла количества тепла, увеличиваетс расход электроэнергии на перекидку клапанов, уменьшаетс стойкость, перекидных устройств.When the intervals are less than 0.5 t peg, an unstable and unsteady process of fuel combustion in the working space and the release of the amount of heat required for heating the metal are obtained, the power consumption for valve reversal is increased, the durability of switching devices decreases.
При температуре рабочего пространства 1250-1270С длительносгь интервала выбрана меньшей (0,5ioet4 против 0,711оБщ) во избежание перегрева и пережога, а также дл получени равномерного распределени температур по ,объему нагреваемых слитков.At the temperature of the working space of 1250-1270C, the length of the interval is chosen to be smaller (0.5ioet4 against 0.711oBsch) in order to avoid overheating and burnout, as well as to obtain a uniform distribution of temperatures throughout the heated ingots.
Способ осуществл етс следующим образом. Слитки высоколегированной стали посаженные в чейку регенеративного колодца, нагревают до температуры ра бочего пространства 1200-1220с, потом в течение 0,20-0,26 общего времени нагрева они подвергаютс выдер «е. Длительность -интервала реверсиро вани факела в этот период составл ет 0,7 длительности интервала ревер сировани факела в период подъема температур. Отопление чейки нагревательного колодца производ т с коэффициентом расхода воздуха, равным 0,5-0,4. Затем за 3-5 мин температуру, чейки поднимают до 1250-1270 С и через 0,21-0,24 длительности общего времени нагрева производ т выдачу наI гретого металла. Реверсирование факела в этот период производ т через 0,5 длительности интервала реверсировани факела в период нагрева/ коэффициент расхода воздуха при этом .составл ет 0,3-0,25. Пример. В чейку регенеративного нагревательного колодца, температуру , посадили б слит- ков холодного посада массой 10 т аустенитной высокомарганцовистой стали 45Г17ЮЗ. Отопление вели доменным газом с теплотой сгорани 4200 кДж/м . Со скоростью .через 6,75 ч достигли температуру рабочего пространства 1220с и в течение 2,67 ч поддерживали ее посто нной, равной . Длительность интервала перекидки клапанов в период подъема температур составл ла 10 мин, при выдержке с температурой 7 мин, коэффициент расхода воздуха 0,5-0,4. Затем да 3 мин подн ли температуру чейки до 1.260с, в течение 2 ,58 ч выдержали при этой температуре и выдали металл под прокатку на обжимной стан .. Длительность интервала ре версировани в последний-период составл ет 5 мин, ей 0,3-0,25. Обща продолжительность нагрева составила 12 ч, после осмотра заготовок поверхностных дефектов не обнаружено. Родовой экономический эффект от внедрен-и предложенного способа нагрева составит 284743 руб. на одно отделение нагревательных колодцев .The method is carried out as follows. The ingots of high-alloyed steel, planted in the cell of the regenerative well, are heated to the working space temperature of 1200-1220 s, then they are subjected to extinguishing during 0.20-0.26 of the total heating time. The duration of the interval for reversing the flame during this period is 0.7 times the duration of the interval for reversing the flame during the temperature rise period. The heating well cell is heated with an air flow rate of 0.5-0.4. Then, in 3-5 minutes, the temperature is raised, the cells are raised to 1250-1270 ° C, and after 0.21-0.24 the duration of the total heating time is dispensed on the heated metal. The torch is reversed during this period after 0.5 times the duration of the torch reversal interval during the heating period. In this case, the air flow rate is 0.3-0.25. Example. The temperature, in the cell of the regenerative heating well, was put into cold ingot ingots weighing 10 tons of austenitic high manganese steel 45Г17ЮЗ. The heating was conducted with blast furnace gas with a heat of combustion of 4,200 kJ / m. With a speed of 6.75 hours, the temperature of the working space reached 1220 s and maintained constant for 2.67 hours. The duration of the valve recalculation in the period of temperature rise was 10 minutes, while holding at a temperature of 7 minutes, the air flow rate was 0.5-0.4. Then, the cell temperature was raised to 1.260 s for 3 min., It was kept at that temperature for 2,58 hours, and metal was given for rolling on the squeeze mill. The duration of the reversal interval in the last period is 5 min, it is 0.3- 0.25. The total heating time was 12 hours; after inspection of the blanks, no surface defects were detected. Generic economic effect of the introduced and the proposed method of heating will be 284743 rubles. on one office of heating wells.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823384068A SU1043175A1 (en) | 1982-01-19 | 1982-01-19 | Method for heating massive ingots in checkerboard soaking pits |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU823384068A SU1043175A1 (en) | 1982-01-19 | 1982-01-19 | Method for heating massive ingots in checkerboard soaking pits |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SU1043175A1 true SU1043175A1 (en) | 1983-09-23 |
Family
ID=20993125
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU823384068A SU1043175A1 (en) | 1982-01-19 | 1982-01-19 | Method for heating massive ingots in checkerboard soaking pits |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SU (1) | SU1043175A1 (en) |
-
1982
- 1982-01-19 SU SU823384068A patent/SU1043175A1/en active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
1. Тайц Н.Ю. Технологи на.грева стали. М., 1962, с. 341. 4 2. Авторское свидетельство СССР 486061j кл. С 21 D 9/00, 1974. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN100352952C (en) | Process for prodn. of grain oriented electrical steel strips | |
BRPI0708293A2 (en) | methods and devices for heat treatment of metals | |
CN113106206A (en) | Manufacturing method of 1Cr11Ni2W2MoV heat-resistant steel forging for fastener | |
SU1043175A1 (en) | Method for heating massive ingots in checkerboard soaking pits | |
CN112538561B (en) | Periodic dehydrogenation annealing method for large forging | |
US2458624A (en) | Method and apparatus for artificially compensating for thermal load changes in heat-treatment furnaces | |
NL8203373A (en) | METHOD FOR SUPPLYING ENERGY TO AN OVEN FOR REHEATING METALLURGIC PRODUCTS | |
US3492378A (en) | Method of operation of a continuous strip heating furnace | |
US1567143A (en) | Annealing steel sheets | |
RU2088678C1 (en) | Method of heat treatment of railway road wheels | |
UA26840U (en) | Method of rolled products manufacture | |
SU1301856A1 (en) | Method for heat treatment of workpieces | |
RU2274663C1 (en) | Method of the ingots heating in the furnace soaking pit | |
SU1397514A1 (en) | Method of heating ingots in soaking pit before rolling | |
RU2182933C2 (en) | Process of annealing of steel strip in single-pile bell-type furnace | |
US342251A (en) | Soaking pit for steel ingots | |
CN1058529C (en) | Method for heating cold steel ingot with gland | |
SU1595930A1 (en) | Method of heating billets in regenerative pits | |
SU1488332A1 (en) | Method of heating hot-setting ingots | |
SU815046A1 (en) | Method of producing sorted rolled material from carbon and alloy steels | |
UA45155C2 (en) | Method for ingots heating in heating pits | |
RU1813103C (en) | Method of annealing high-carbon steel | |
US412893A (en) | Process of manufacturing steel bodies having layers of different carbons | |
USRE26960E (en) | Metal heating | |
RU2186127C1 (en) | Method of heating steel ingots in continuous furnaces |