Изобретение относитс к метаппообработке и может быть использовано пре имушественно :;ри фрезероватнии боковых поверхностей цгганнык валсл большого аиаметра. Известны способы фрезеровани запов при которых вап и инструмент вращают, а фрезу перемещают вдоль обрабагываемог вала. Торцовую фрезу устанавливают поц углом к направлению ее перемеше.ни ll .. Однако в известных способах ширин фрезеровани недостаточна, чтобы получить большую произвоцитепьность обработки по сравнению со способами точе1ШЯ круглых поверхностей, -тай как .при больших режимах резани снижаетс виброустойчивостъ. Цель изобретени - - повышение произвоцитегшности труда.. С этой целью согласно способу, при котором вал и интрумент вращают, а фрезу перемещают вдоль срабатываемого вала, обработку ведут фрезами с правыми , и левыми режущими кррмкш ш, которые у анавпивают коаксиально таким образом, чтобы угол межцу осыо фрез и плоскостью, перпендикул рной ос , вап1а, был равен углу между образующей вала и его осью, а рассто ние межцу ос ми вала и фрез было меньше наружного радиуса внутренней фрезы. Фрезы вращают в разные стороны. Производительность повышаетс за сч . повыше1ш виброустойчивости процесса фрезеровани . На фиг. 1 представлена схема обрабо ки боковой поверхности вала; ка фиг. 2 сечение А-А на ф.иг. 1; на фиг. 3 - вид Б на фиг. 1; на фиг. 4 - схема окружных сил, действующих, на вал со стороны резцов, и проекци этих сил н оси 0 и 0 , Перед началом фрезеровани левор©жущую фрезу 1 и праворежущую фр&. зу 2 устанавливают коаксиально с одной стороны вала 3 на шпиндели 4 и 5 соответственно. Фреза 1 оснашена резцами 6, а фреза 2 - резцами 7. Режущие кромки иа2Ь2резцов 6 и 7 рас полажены на бокойых поверхност х корпусов фрез 1 и 2, а режущие кромки С(С и Ог С2 - на торцах фрез. Установка фрез 1 и 2 производитс таким образом, чтобы ппоскость, в которой пехсат режущие кромкиа С -uOijC касались обработанной боковой прверхнос ти вала 3. Иными словами, угол межцу ппоскостью, перпенцикул5фной оси вала и осью фрез ЗУ дог.жен равн тьс уг- лу об межцу осью и образующей боковой поверхности вала И . Если бокова noBepxHoctb вала .3 должна быть цилиндрической, то фрезы 1 и 2 устанавливают так, чтобы их осиО(р Оф были бы перпендикул рны оси вала ЗОсО . В том случае, если требуетс получить коническую поверхность, то фрезы 1 и 2 разворачиваютна угол у равный углу в6 между образующей Ооь 0.06 боковой поверх,ности вала 3 и его осьюО О . Кроме этого, фрезы 1 и 2 устанавливают отно- . сительно вала 3 так, чтобы рассто ние ( о) между осьюО(,0, вала 3 и осью ОлОсрфрез 1 и 2, было бы меньше наружного радиуса ( R2 ) фрезы 2, т. е. . . В этом случае, если вышеуказаннов неравенство не будет выполн тьс , то 54)фект повышени виброустойчивости будет незначительным либо будет отсут ствовать полностью. После установки фрез 1 и 2 относительно вала 3 фрезы вращают в разные стороны. При этом ширина фрезеровани , измеренна вдоль оси фрезы, в зависимости от положени режущих кромокq bi (а Ь2) будетN измен тьс от максимального значени .в точках A-l :ИЛИ: .B,j ( А 2 или В ) до минимального значени в точке C (Cj), а затем от минимального значени до максимального в точках В или A/i С Вг иди Аг ). Дл фрезы 1 максималь- на ширина фрезеровани , снимаема режущими кромками а ;j bf .равна толщине снимаемого припуска ( Л ). Дл торцовых режущих кромок Q С ( О С) толщина среза, измер ема по нормали к обработанной поверхности, также, будет зависеть от положени режущих кромок и измен тьс от наибольшего значени в окрестности точки G (G) до нул на образующей Д,.В(А2Р2) Окру ые силы, действующие на вал 3 со стороны режущих кромок O(ib (Of bg ), обозначим череЗ Б, (5j2)i а со стороны режуишх кромока е () черезТ (Tjn ), где1 (j) - номера резцов 6 (7) фрезы 1 (2), наход щихс в рабочей зоне ОД ,G , В , О (фиг. 4). В резупьтате сложени проекций вышеуказанных сил получаетс следующее: ,.tJ,).itej,, p.Ti -f-iU.e -- ,. гае ( Poi.;p - проекци резуггьтирующей окружных сип на ось Ох (Ох; ПБ. т Б Т- in -lA 1 12 - ) )-Ироекци coOTBeTv. ствуюищх окружных . сип на ось Ох (Oj) действующих на вал со стороны -ге резца фрезы 1 (| го резца фрезы 2), Расчеты ; : 1ок0зыва1от, что варьиру параметрами фрез, их расположением относитепьно оси вала, режимами реза ки , можно в зависимости от физикомеханических свойств обрабатываемого вапа и снимаемого припуска, только за счет разнонаправленного вращени фреэ , по сравнению с вариантом вращени фрез 1 и 2 в одну сторону фрезы 1 и 2, , например леворежуише; цобитьс уменьшени проекции всех сил на ось iOK в 5 - 15 раз: на оси Oq и 0 в 1,5-2 pa3ai суммарного крут щего момента в 5 - 15 раз. Если учесть, что процесс фрезеровани в общем спучае вл етс резко выраженным цинами чесшш процессом, то подученное за счет применени предлагаемого способа фрез& ровани снижение амплитуд колебаний сил и моментов при ведет к повышению виброу«зтрйчивостй фрезерной технологичес кой системы (сганбк - инсттрумёнт - детааь , а следовательно, и к повышению произво 1р1тето ности. Дл обеспечени максимальной проиэ вооительности необхоцимо, чтобы в процессе фрезеровани фрезы 1 и 2 обраба- тывали полоску максимальной ширины (. 1 и 4). |А,8,2., если ZQ Pj f или (фиг. 4) , , , ecraZo r CzioSZo) Дл того, чтобы в процессе фрезеровани вала осуществл лось незнач) ельное перекрытие полос, необкоаимо а один оборот вапа (за врем 1/fT мин, ае П - скорость вращени вапа в об/ми) ереместить фрезы вцопь вапа на;. ве ичину А( BI , олрецеп емую по формуе (1), ггабо на величину D , опреде емую по формуле (2). Таким, обраЗх л, корость перемещени фрез 1 и 2 вцопъ. ала 3 цолжна опрецеп тьс из услови .o-h, если ., п ,еслм го ёГ2, гае. Rf - наружный радиус фрезы 1 по р жущщ4 кромкам Q i bi ; - внутренний радиус фрезы 2 по режуиооу кромкам о с ;. Ьд- рассто ние межцу осью 0|, О{, ваЛа 3 и ос ми Оф 6ф фрез 1 и2; ; ., . И - скорость вращени вала 3. Если в результате обработки должен быть получен вал 3 с конической поверхностью , то кроме установки фрез 1 и 2 поц углом необхоцимо перемешать их перпендикул рно осиО},.0{, вала 3 со скоростью , Vy.v,tgoc() Если бокова поверхность вала должна быть шглинцрической, то в этом случае у-о6 0,и, следовательно, по формуле (3) скорость перемещени фрез перпендикул рно оси вала равна нулю (Vy ). ... Одновременно с вращением фрез 1 и 2 вращают и вал 3 со скоррстьюinf 9-tZ,n,5 Zi2Ha3 : V 06/МИН, . - диаметр вала 3; /4 п - наименьшее значение из ментов, сто щих в скобках, , 6,, Z, И-( ( 5.-г . 2 . ) - средн подача на ре ец -в мм/зуб, число резцов и скорость вра- щени фрезы (2), Дл получени максимальной произво-. дительности при выбранных режимах р&зани дл фрез 1 и 2 (5i , П и 5 П) в формуле скорости Од спедует брать знак равно. Учитыва , что короб-, ка скоростей дл шпиндел с патроном, в котором закреплен вал, как правило, ступенчата то дл обеспечени требуемой стойкости инструмента следует 10429076The invention relates to meta-processing and can be used prematurely:; When milling the side surfaces of a large diameter diam. Known methods for milling zapov in which the vap and instrument rotate, and the cutter is moved along the machining shaft. The face milling cutter is set at an angle to the direction of its displacement. However, in known methods, the width of the milling is not sufficient to obtain greater processing performance compared to methods with more precise round surfaces, as vibratory stability is reduced in large cutting conditions. The purpose of the invention is to increase the productivity of labor. For this purpose, according to the method in which the shaft and tool rotate and the cutter is moved along the actuated shaft, the processing is carried out with cutters with right and left cutting screws that are coaxially so that the angle The axis of the axle cutters and the plane perpendicular to the axis, Wap1a, was equal to the angle between the shaft generator and its axis, and the distance between the axis of the shaft axis and the cutters was less than the outer radius of the internal cutter. Cutters rotate in different directions. Productivity increases at the sc. higher vibration resistance of the milling process. FIG. 1 shows a schematic of the machining of the side surface of the shaft; ka fig. 2 section A-A on f. one; in fig. 3 is a view B in FIG. one; in fig. 4 is a diagram of the circumferential forces acting on the shaft from the incisors, and the projections of these forces on the axes 0 and 0, Before the start of milling, the left cutter 1 and the right cutting cutter & Zu 2 set coaxially on one side of the shaft 3 on the spindles 4 and 5, respectively. Cutter 1 is equipped with cutters 6, and cutter 2 with cutters 7. Cutting edges and 2B2 cutters 6 and 7 are placed on the side surfaces of the cases of cutters 1 and 2, and cutting edges C (C and Og C2 - on the ends of cutters. Installation of cutters 1 and 2 is made in such a way that the plane in which the pechsat C-uOijC cutting edges touch the machined side surface of the shaft 3. In other words, the angle between the plane, the perpendicular axis of the shaft and the axis of the mills of the memory is equal to the angle between the axis and the axis the side surface of the shaft I. If the side noBepxHoctb shaft .3 must be cylindrical, then the mills 1 and 2 are set so that their axes are o (p О o would be perpendicular to the axis of the SOSO shaft. In case it is necessary to obtain a conical surface, then the mills 1 and 2 turn the angle y equal to the angle B6 between the generator Ooo 0.06 lateral over, of shaft 3 and its axis O. In addition, cutters 1 and 2 are set relative to shaft 3 so that the distance (o) between the axis O (, 0, shaft 3 and the axis OOF fret 1 and 2) would be less than the outer radius (R2) cutters 2, i.e. . In this case, if the above inequality does not hold, then 54) the effect of increasing the vibration resistance will be insignificant or will be completely absent. After installing the cutters 1 and 2 relative to the shaft 3, the cutters rotate in different directions. At the same time, the milling width measured along the axis of the cutter, depending on the position of the cutting edges q bi (a b 2), will change from the maximum value at the points Al: OR: B, j (A 2 or B) to the minimum value at point C (Cj), and then from the minimum value to the maximum at points B or A / i C Bg or Ar). For a milling cutter 1, the maximum milling width is removed by cutting edges a; j bf is equal to the thickness of the allowance being removed (L). For the end cutting edges Q C (O C), the slice thickness measured normal to the treated surface will also depend on the position of the cutting edges and vary from the highest value in the vicinity of the point G (G) to zero on the generator D, .B (A2P2) The surrounding forces acting on the shaft 3 from the side of the cutting edges O (ib (Of bg)) are denoted by C3, B (5j2) i and from the direction of the edge e () through T (Tjn), where1 (j) are numbers cutters 6 (7) of the milling cutter 1 (2) located in the working zone OD, G, B, O (Fig. 4). By adding together the projections of the above forces, the following is obtained: .tJ,). itej ,, p.Ti -fi U.e -,. GUE (Poi.; p - projection of resurgent circumferential vultures on the Ox axis (Ox; PB. T B T-in-lA 1 12 -)) -Iroektsi coOTBeTv. tsuyuyshh district. ax on the axis Ox (Oj) acting on the shaft from the side of the cutter edge of the milling cutter 1 (cutter of the milling cutter 2) Depending on the physicomechanical properties of the treated wapa and the removed allowance, only due to the multidirectional rotation of the free, compared with the rotation option of the mills 1 and 2 in one side of the mill 1 and 2, for example, levorezhuishhe; To reduce the projection of all forces on the iOK axis by a factor of 5 to 15: on the axis Oq and 0 by 1.5-2 pa3ai of the total torque 5 to 15 times. If we consider that the milling process in general is a pronounced cinami cheshsh process, then the result of the use of the proposed method of milling cutters & A decrease in the amplitudes of the oscillations of forces and moments leads to an increase in the vibrational efficiency of the milling technological system (sganbk - instrument - detail, and, consequently, to an increase in productivity. In order to maximize the efficiency of the milling machine, in the process of milling the cutter it is necessary processed a strip of maximum width (. 1 and 4). | A, 8.2, if ZQ Pj f (or (fig. 4),, ecraZo r CzioSZo) In order for the milling of the shaft to be insignificant) overlap of the lanes, one turn of the wap is necessary (in time 1 / fT , N ae - Wapa rotational speed in rev / s) Move the cutters on vtsop Wapa ;. the value of A (BI, denoted by formula (1), ggabo by the value D, determined by formula (2). if., n, ifl go 2, hee. Rf is the outer radius of the milling cutter 1 along the edges Q i bi; - the inner radius of the milling cutter 2 along the cutting edge of the axle; 0x, O {, shaft 3 and axes Of 6f milling cutters 1 and 2;;.,., And - the speed of rotation of the shaft 3. If as a result of processing the shaft 3 with a conical surface is to be obtained, then besides the installation of mills 1 and 2, the angle must be mixed perp Endo O axis},. 0 {, shaft 3 with speed, Vy.v, tgoc () If the lateral surface of the shaft must be chglastic, then in this case у-о6 0, and, therefore, according to the formula (3) the speed of the mills perpendicular to the axis of the shaft is equal to zero (Vy.) ... Simultaneously with the rotation of the mills 1 and 2, the shaft 3 is rotated with the 9-tZ root, n, 5 Zi2Ha3: V 06 / MIN, - shaft diameter 3; / 4 п - the smallest value of the cops in brackets,, 6 ,, Z, И - ((5.-g. 2 ) - average feed per cut-in mm / tooth, the number of incisors and the speed of rotation of the milling cutter (2). with the selected modes p & under for cutters 1 and 2 (5i, P and 5 P) in the speed formula Od will take the equal sign. Bearing in mind that the gearbox for spindles with a chuck in which the shaft is fixed, as a rule, is stepped, 10429076 follows to ensure the required tool life.
рать скорость наиболее близкую к Цвенные (по шероховатости) 6oKOBbienoBeg3&но меньшую чем П ности, может примен тьс при фрезероваПрецпагаемый способ фрезеровани кии кон11ческих и цитгацрических «anob,The speed that is closest to the Valuable (by roughness) 6oKOBbienoBeg3 & but less than Pnosti, can be used for milling. Preliminary method of milling conical and cygatric cues anob,
вл етс высокопроизвоцитепъным сцо-полностью решает проблему пакетировасобом , позвол ет получать высококачест-5 :ни стружки.is a highly advanced sco-completely solves the problem of packaging, it allows to obtain high-quality: no chips.
Фиг 2Fig 2
671 2S671 2S
.i, ... .i, ...
с:зйд, г1,« ,.« т т -г й -&-SL , . ,« ,« //41 / f f g -P -0 окр ( Dtf 4t Jf .with: zyd, r1, ",." tt -y - & -SL,. , “,“ // 41 / f f g -P -0 okr (Dtf 4t Jf.