Изобретение относитс к отрасли литейного производства, в частност к изготовлению и применению кокиле дл получени отливок из различных сплавов, В литейном производстве примен цельнометаллические кокили, обладаю щие низкой технологической стойкостью . Известны кокили, которые дл по вышени технологической стойкости выполн ют не цельнометаллическими, а 3 отдельных элементов или иголо ск зепл екшх между собой в единую конструкцию. Дл скреплени иголок койил в единую конструкцию примен упрочн ющую смесь. В качестве упро н фщей могут быть применены различ ные смеси на основе огнеупорного Jнanoлнитeл в сочетании со св зующ материалом 1 . Известна упрочн юща смесь дл игольчатого кокил , примен ема в Виде пасты и Состо ща из маршалита , жидкого стекла и воды 21 . Однако характерными дл указанной смеси вл ютс низка газопроницаемость в готовом кокиле, низкие упрочн юща способность и термостой KodTb, так как при нагреве кокил в процессе заливки в него металла смась растрескиваетс , что приводит к быстрому разрушению игольчатого кокил в процессе его эксплуатации Дл повышени прочности жидкосте кольных смесей обычно совместно с жидким стеклом примен ют различны добавки, например окалину, алюминие вый порошок и др. Наиболее близкой по технической сущности и достигаемому результату к предлагаемой вл етс смесь, примен ема в качестве упрочн ющего покрыти керамических форм и имеюща следующий состав, мае.%: Жидкое стекло плотностью 1,2, г/см 38-40 Алюминиевый порошок3-12 Окислитель ( окалина)3-36 Кварц пылевидныйОстальное Жидкое стекло в составе смеси представл ет собой водный раствор силиката натри . 38-40 мас.% жидкого стекла плотностью 1,2 г/см эквивалентно меньшему содержанию жидкого стекла с более высокой плот ностью и дополнительному содержанию воды. Таким образом, в составе смеси-прототипа содержитс также вода (в скрытом виде) 3j . Однако эта смесь характеризуетс низкой газопроницаемостью, так как в качестве наполнител примен ют пылевидные материалы с крупностью частиц 40-50 мкм и низкой эксплуатационной стойкостью, ввиду, хрупкого растрескивани и разрушени при многократном нагреве. Цель изобретени - повышение газопроницаемости и эксплуатационной стойкости кокил . Поставленна цель достигаетс тем, что упрочн юща смесь дл изготовлени игольчатого кокил , включающа пылевидный огнеупорный наполнитель , жу-цкое стекло, алюминиевый порошок, воду и окислитель, содержит в качестве окислител калиевую селитру и дополнительно - зерновой огнеупорный наполнитель при следующем соотношении ингредиентов, мае. %: Зерновой огнеупорный наполнитель62-80 Пылевидный огнеупорный наполнитель4-10 Жидкое стекло5-10 Алюминиевый порошок5-15 Вода0,7-8,5 Калиева селитра0,2-0,5 В качестве жидкого стекла смесь содержит водный раствор силиката натри плотностью 1,34-1,38 г/см . При прин тых соотношени х ингредиентов в процессе нагрева алюминиевый порошок расплавл етс и св зывает упрочн ющую смесь игольчатого кокил при его охлаждении. Хорошему соединению алюмини и смеси способствует калиева селитра, котора понижает межфазное нат жение металла и оксидов, образующихс на поверхности алюмини при окислении. При охлаждении, когда алюминий затвердевает, смесь упрочн етс и обеспечивает игольчатому кокилю высокую прочность в исходном состо нии и при заливке. После заливки кокиль постепенно прогреваетс от залитого металла, св зующий алюминиевь1й каркас разм гчаетс в направлении от отливки к наружной i поверхности и релаксирует напр жени в иголках. Таким образом, име высок-ую прочность в холодном состо нии , игольчатый кокиль приобретает высокую эксплуатационную стойкость (т.е. увеличиваетс количество циклов заливки и охлаждени без разрушени ) и податливость при высокой температуре. Вместе с этим указанный состав упрочн ющей смеси обеспечивает высокую газопроницаемость за счет добавлени в смесь зернового наполнител . В качестве зернового наполнител могут быть применены известные огнеупорные материалы с крупностью частиц 0,16-0,315 мм, но наиболее предпочтительны материалы с малым коэффициенте линейного расширени такие, как циркон и корунд. В качестве пылевидного наполните л примен ют известные огнеупорные наполнители с крупностью частиц 40-100 мкм, но предпочтительным вл етс использование цирконового порошка, В составе упрочн ющей смеси примен ю .т жидкое стекло плотностью 1,34-1,38 г/см и с модулем 2,3-2,6 Алюминиевый порошок примен ют с крупностью частиц 0,315-0,20 мм марки АСД-Т (гост 51667-72). Калиевую селитру предварительно раствор ют в воде и ввод т в смесь в виде концентрированного 20-30%-но раствора. Содержание калиевой сели ры Приведено в пересчете на сухое вещество. При содержании калиевой селитры ниже нижнего пред;ела не достигаетс требуемого повышени эксплуатационной стойкости кокил , а при содержании ее выше верхнего предела не наблюдаетс дальнейшего улучшени эксплатационных свойств кокил . При содержании зернового огнеупо ного наполнител ВЕЛИЗ верхнего предела снижаетс эксплуатационна стойкость кокил , а при содержании его ниже нижнего предела происходит нежелательное снижение газопроницае мости смеси. На фиг. 1 приведена схема игольчатого элемента и его испытани ; на фиг. 2 - график изменени прочно ти игольчатого элемента с использованием состава 5 (табл. 1) при первом нагреве и охлаждении. Сплошна лини соответствует нагреву, пунктирна - охлаждению элемента. Пример. Испытание провод сначала на игольчатых элементах, затем на реальном игольчатом кокил дл стальной отливки ступицы. При испытании определ ют изменение прочности игольчатых элементов в холодном состо нии с увеличением ,количества теплосмен, характеризующ х эксплуатационную стойкость кокил . Элемент дл испытани на число теплосмен и газопроницаемость выполнен в виде цилиндра диаметром и высотой 50 мм, а при испытании на прочность в процессе нагрева - в виде цилиндра диаметрсач и высотой 10 мм. При этом дл изготовлени элементов использ5тотс иголки диамет .ром соответственно 8 и 2 мм. Составы предлагаемых смесей (№ 1-8) и смеси-прототипа ( 9) приведены в таблице 1. Как видно из графика (-фиг. 2) при первом нагреве в интервале 700ЮОО С наблюдаетЬ уменьшение прочности , что св зано с расплавлением алюминиевых частиц, за счет чего обеспечиваетс податливость и релаксационна способность кокил . Вместе с тем, кокиль сохран ет достаточно высокую прочность, обеспечивающую сопротивление динамическому и статическому воздействию жидкого металла . В реальном кокиле залитый металл создает одностороннее тепловое воздействие, и разогрев кокил идет постепенно в направлении от рабочей поверхности и периферии, что практически не измен ет прочностные свойства кокил в целом, но за счет релаксационных свойств упрочн ющей смеси снижает напр женное состо ние и увеличивает эксплуатационную стойкость кокил . Результаты испытаний смесей №№ 1-9 по указанной приведены в таблице 2. Из табл. 2 видно, что предлагаема смесь обеспечивает повышение числа теплосмен при работе кокил , а, следовательно, способствует увеличению его эксплуатационной стсЛкости .The invention relates to the foundry industry, in particular to the manufacture and use of chill molds for the production of castings from various alloys. In the foundry industry, all-metal chill molds possessing low technological stability are used. Chills are known, which, to increase technological stability, do not make all-metal, but 3 separate elements or needles with each other in a single structure. To fasten the coil needles into a single design, use a reinforcement mixture. Various mixtures based on refractory carbon fiber in combination with bonding material 1 can be used as simplified materials. Known reinforcement mixture for needle-shaped chill molds, used as a paste and consisting of marshalite, water glass and water 21. However, typical for this mixture are low gas permeability in the finished chill mold, low hardening ability and heat resistance of KodTb, because when the chill mold is heated, metal is cracked during the process of pouring metal into it, which leads to rapid destruction of the needle-shaped chill mold during its operation. Usually, various additives are used in combination with liquid glass, such as scale, aluminum powder, etc. The closest to the technical essence and the achieved result are is a mixture used as a hardening coating of ceramic forms and having the following composition, in% by weight: Liquid glass with a density of 1.2, g / cm 38-40 Aluminum powder 3-12 Oxidizer (scale) 3-36 Quartz dust-like Remaining Liquid the glass in the mixture is an aqueous solution of sodium silicate. 38-40 wt.% Liquid glass with a density of 1.2 g / cm is equivalent to a lower content of liquid glass with a higher density and an additional water content. Thus, the composition of the prototype mixture also contains water (in a latent form) 3j. However, this mixture is characterized by low gas permeability, as dusty materials with a particle size of 40-50 microns and low operational durability are used as a filler, as a result of brittle cracking and destruction during repeated heating. The purpose of the invention is to increase the gas permeability and operational stability of the chill mold. This goal is achieved by strengthening the mixture for the manufacture of needle chill, including powdered refractory filler, glass, aluminum powder, water and oxidizer, contains potassium nitrate as an oxidant and, additionally, grain refractory filler in the following ratio of ingredients, May. %: Cereal refractory filler62-80 Powdered refractory filler4-10 Liquid glass5-10 Aluminum powder5-15 Water 0.7-8.5 Kaliyev nitrate 0.2-0.5 As a liquid glass, the mixture contains an aqueous solution of sodium silicate with a density of 1.34- 1.38 g / cm. With the ratios of ingredients in the heating process, the aluminum powder melts and binds the reinforcing mixture of the needle chill while cooling it. A good combination of aluminum and the mixture is facilitated by potassium nitrate, which lowers the interfacial tension of the metal and oxides formed on the surface of the aluminum during oxidation. When cooled, when the aluminum hardens, the mixture hardens and provides the needle-shaped chill mold with high strength in the initial state and during casting. After pouring, the chill mold gradually warms up from the poured metal, the bonding aluminum frame expands in the direction from the casting to the outer surface and relaxes the stresses in the needles. Thus, having a high cold strength, the needle-shaped chill mold acquires high operational durability (i.e., the number of priming and cooling cycles without breaking) and flexibility at high temperature. Along with this, the composition of the strengthening mixture provides a high gas permeability due to the addition of a grain filler to the mixture. Known refractory materials with a particle size of 0.16-0.315 mm can be used as a grain filler, but materials with a low coefficient of linear expansion, such as zircon and corundum, are most preferable. Well-known refractory fillers with a particle size of 40-100 µm are used as a dusty filler, but it is preferable to use zirconium powder. The composition of the hardening mixture uses liquid glass with a density of 1.34-1.38 g / cm and the module 2.3-2.6 Aluminum powder is used with a particle size of 0.315-0.20 mm of the grade ASD-T (GOST 51667-72). Potassium nitrate is pre-dissolved in water and introduced into the mixture in the form of a concentrated 20-30% solution. The content of potassium nitrate is given in terms of dry matter. When the content of potassium nitrate is lower than the previous one, the required increase in the operational durability of the chill mold is not achieved, and when its content is above the upper limit, no further improvement in the extraction properties of the chill mold is observed. When the content of the grain refractory filler VELIZ of the upper limit decreases, the operating resistance of the mold is reduced, and when it is below the lower limit, an undesirable decrease in the gas permeability of the mixture occurs. FIG. 1 shows the scheme of the needle element and its testing; in fig. 2 is a graph showing the strength change of the needle element using composition 5 (Table 1) during the first heating and cooling. The solid line corresponds to the heating, the dotted line - to the cooling element. Example. Test the wire first on the needle elements, then on the real needle metal mold for the steel casting of the hub. During the test, the change in the strength of the needle elements in the cold state with an increase in the number of heat cycles, which characterize the operational durability of the chill mold, is determined. The element for testing for the number of heat cycles and gas permeability is made in the form of a cylinder with a diameter and height of 50 mm, and when tested for strength during heating, in the form of a cylinder diameter of a diameter and height of 10 mm. In this case, for the manufacture of elements, use is made of needles with a diameter of 8 and 2 mm, respectively. The compositions of the proposed mixtures (No. 1-8) and the prototype mixture (9) are shown in Table 1. As can be seen from the graph (Fig. 2), during the first heating in the range of 700 ° C, a decrease in strength is observed, which is due to the melting of aluminum particles, whereby the flexibility and relaxation ability of the chill mold is provided. At the same time, the chill mold retains a sufficiently high strength providing resistance to the dynamic and static effects of the liquid metal. In real chill, the molten metal creates a one-sided thermal effect, and the chill mold is heated gradually from the working surface and periphery, which practically does not change the strength properties of the chill mold as a whole, but due to the relaxation properties of the hardening mixture it reduces the stress state and increases the operating Chill resistance The results of tests of mixtures No. 1–9, as indicated, are listed in Table 2. From Table. 2, it can be seen that the proposed mixture provides an increase in the number of heat changes during the operation of the chill mold, and, consequently, contributes to an increase in its operational capacity.