Изобретение относитс к подготовк железорудного сырь в че.рной металлургии , а именно к конструкции обжиг вых машин конвейерного типа. Известны отопительные горны обжиг вых конвейерных машин, состо щие из корпуса,топливосжигающих устройств, кладки, разделительных перегородок между технологическими секци ми и ко пака зоны сушки TlJ. Недостатками известных устройств вл ютс неизбежность выключени горелок при остановках машины дл искл чени перегрева металла обжиговых те лежек и прогорани колосников, значительное увеличение продолжительности остановок вследствие необходимости выключени и розжига горелок и, как результат, понижение производительности обжиговых машин, отсутствие возможности регулировани пере тока газопотоков между технологическими секци ми во врем остановок машины . Наиболее близким к изобретению по те;«;нической сущности и достигаемому зультату вл етс устройство, содерж щее отопительный горн обжиговых конвейерных машин с переточным коллектором , состо щий из корпуса, топливо сжигающих устройств, кладки и раз-, делительных перегородок между технологическими секци ми и трубопроводов , отвода газов У.Т. Недостатком этой конструкции вл етс отсутствие сброса дымовых газов мину слой и обжиговые тележки. При кратковременных остановках машин дымовые газы, даже при закрытых направл ющих аппаратах вентил торов, просасываютс через слой, нагрева металл обжиговых тележек выше допуст мых температур эксплуатации. Цель изобретени - устранение пер грева металла обжиговых тележек и увеличение срока эксплуатации тележек и всего обжигового оборудовани . Поставленна цель достигаетс тем что в отопительном горне обжиговых конвейерных машин, содержащем переточный коллектор, корпус, топливосжигающие устройства, кладку, разделительные перегородки между технологическими секци ми и сбросные трубопроводы , отопительный горн выполнен с отверсти ми в перегородке между секцией подогрева, и второй секцией сушки с суммарной площадью отверстий равной 0,2-0, площади поперечного сечени горна, и снабжен газоходом Между второй и первой секци ми сушки с плоишдью, равной 1,05-1,-5 площади сечений отверстий в перегородке, при этом газоход и отверсти в перегородке снабжены подвижными шиберами, а газоход между второй и первой секци ми сушки, а также сбросной трубопровод отводимых из первой секции сушки газов снабжены дроссельными патрубками с площадью, равной О,0 ,7 площади газохода между второй и первой секци ми сушки . Эксплуатаци обжиговых конвейерных машин большой мощности показывает , что одним из их существенных недостатков вл етс перегрев металлоконструкций обжиговых тележек во врем технолбгических остановок машины (при смене обжиговых тележек,колосников и ТоП.) . Устранение перегрева при существующей конструкции горна возможно только при отключении топливосжигающих устройств (горелок ) „ Однако отключение горелок приводит к существенному увеличению продолжительности остановок (так как необходимо врем на отключение и розжиг горелок, на восстановление рабочего режима и и, следовательно, к значительному уменьшению производительности обжиговых машин. С другой стороны,,остановка обжиговых машин при работающих горелках (даке при снижении их тепловой нагрузки приводит к быстрому возрастанию температур на границе постель-колосники и быстрому прогоранию колосников и других элементов конструкции обжиговых тележек о Поэтому отвод гор чего газа-теплоносител во врем остановок через колосниковое поле и вакуумкамеры недопустим. Отвод теплоносител из секций подогрева и обжига (температура газов во врем остановок машины превышает 1000 CJ через переточнь1Й коллектор и свечу, расположенную над зоной охлаждени 1, также нецелесообразен , так как это св зано с onpdкидыванием потока дымовых газов из горна в переточный коллектор, а при пуске машины - к возвращению потока из переточного коллектора в горн. Такое реверсирование потоков сложно осуществить оперативно в реальных услови х . Кроме Того, сбросить из горна через свечу весь объем газов невозможно из-за ограниченности ее размеров . В предлагаемом изобретении раз3 1 работана конструкци горна, предусмау ривающа возможность отвода гор чего газа-теплоносител непосредственно из объема горна обжиговой машины через колпак первой секции сушки в дымовую трубу. При этом гор чий газтеплоноситель минует колосниковое поле и стойкость обжиговых тележек су щественно возрастает. Дл рационального отвода дымовых газов из горна обжиговой машины (при ее остановках) в перегородке между секцией подогрева и второй секцией сушки должны быть изготовлены отверсти , а втора секци сушки соединена газоходом с первой секцией сушки. Тог да при остановке машины отсасывающие тракты машины перекрываютс , а через систему отверстий в перегородке и газоходь горновые газы последовательно (под дейстВ|Ием избыточного давлени } поступают во вторую секцию сушки, где они разбавл ютс первичным и вторичным воздухом до более низких температур. Разбавленные дымовые газы транспортируютс далее через газоход , где также разбавл ют-р атмосферным воздухом до 00-500 С. В первой секции сушки этот теплоноситель еще разбавл етс продуктами насыщенного водой воздуха, прошедшего через сырой слой и далее через газоход с патрубком разбавлени теплоносител , последний дымососом сбрасываетс в дымовую трубу с температурой, не пре вышающей допустимую по услови м эксплуатации дымососов Така транспортировка продуктов сгорани предусмат ривает последовательное разбавление высокотемпературных газов до требуемых т.емператур по пути эвакуации их. Таким образом, основные элементы гор на реконструкции не подвергаютс , за исключением изготовлени отверстий с шиберами, газохода и дросселей подсоса атмосферного воздуха. Отверсти в перегородке между сек ци ми второй сушки и подогрева, а также газоход между второй и nepsoi секци ми сушки должны быть открыты только во врем остановки машины. Во врем эксплуатации машины они перекрыты . Открывание (закрывание) отверстий осуществл етс посредством подвижных глухих шиберов, передвигае мых расположенным не горна подъемным механизмом. Подвижные шиберы изг товл ютс в огнеупорном исполнении и размещаютс в зоне второй секции суш 7 т.е..при относительно невысоких ки, температурах, и поэтому имеют высокую стойкость. Суммарное сечение отверстий в перегородке между секци ми подогрева и второй сушки должно составл ть 0,2Q ,k от поперечного сечени горна. При сечении отверстий меньшем.0,2 сечени горна существенно возрастает их аэродинамическое сопротивление и становитс невозможным сбросить весь поток гор чего газа-теплоносител в дымовую трубу, при сечении большем О,, стойкость конструкции перегородки между зонами второй сушки и подогрева снижаетс .. Площадь сечени газохода между секци ми первой и второй .сушки должна составл ть 1,05-1,25 плснцади сечений в перегородке между секци ми подогрева и второй сушки. Пределы изменени площади газохода обусловлены газодинамическим сопротивлением. ,/ 8 газоходе, через патрубок подсоса атмосферного воздуха газ-теплоноситель разбавл етс до 00-50(Рс и с такой температурой поступает в секц.ию первой сушки. Здесь температура теплоносител еще снижаетс- за счет проду« тов сушки сло до 200-3ОЛ С, и этот теплоноситель поступает в отсасывающий тракт дымососа, где также предусмотрено разбавление теплоносител атмосферным воздухом. Сечение (диаметр) патрубков дл подсоса холодного воздуха должно сот ставл ть 0,А-0,7 п/ о1чади сечени газе хода между первой и второй.секци ми сушки. При диаметре патрубка меньшем О, сечени газохода не удаетс уменьшить температуру сбрасываемых газов до требуемых по услови м рабо- ты т годутьевого оборудовани величин. При диаметре патрубка большем сечени газохода услови работы эксгаустера уже не улучшаютс . Дроссельный патрубок должен работать в автоматическом режиме, чтобы температура смеси гор чих газов и воздуха не превышала 20f)°C. Сущность изобретени заключаетс в конструктивном оформлении горна обжиговой конвейерной машины, обеспечивающем во врем остановок отвод гор чего газа-теплоносител из горна, мину обжиговые тележки, непосредственно в дымовую трубу На чертеже схематически представлено принципиальное устройство отопитель 5 10 ного горна обжиговой конвейерной маши ны с переточным коллектором и распределение на машине отдельных технологических секций Отопительный горн 1 с переточным коллектором 2 состоит из корпуса 3, топливосжигающих устройств 4, кладки (ус 10вн6 не показана , разделитель ных перегородок 5 между технологическими секци ми сбросного колпака 6 первой зоны сушки и труб 7 дл сброса уход щих газов. Разделительна перегородка между секци ми подогрева 8 и второй сушки 9 имеет отверсти 10 дл прохода гор чего газа. Втора се ци 9 сушки соединена с первой секцией 11 сушки газоходом 12. Отверсти 10 и газоход 12 оборудованы подвижными шиберами 13. На трубопроводе отводимых из первой секции сушки газов установлены дроссельные пат рубки 1 с регулирующими шиберами 15 Отопительный горн расположен над под вижной колосниковой решеткой 16 и снабжен системой т годутьевых тракто и установок 17° Отопительный горн работает следую щим образом. Во врем эксплуатации машины отверсти 10 в перегородке и газоход 12 перекрывают шиберами 13 Переток между зонами подогрева второй и первой секци ми сушки в это врем отсутствует. Топливосжигающие устройства работают в технологическом режиме эксплуатации, гор чий газ теплоноситель просасывают через слой окатышей, подвергают их упрочн ющему обжигу и вентил торами через вакуумкамеры отвод т на рециркул цию и в дымовую трубу. Во врем остановок машины (обычно кратковременных шиберы 13 открывают отверсти 10 и газоход 12 Одно временно перекрывают шиберы на тракте вентил торов дл отвода тазов из секций подогрева, обжига и рекуперации . Дутьевые дымососы и низкотемпературные тракты отсоса (из первой секции сушки, второй охлаждени ) про должают работать. При этом гор чий газ из секций подогрева и обжига через отверсти 10 просасывают сначала во вторую секцию 9 сушки и затем через газоход 12 в первую секцию 11 сушки. Из этой зоны дымососом гор чие , газы сбрасывают в дымовую трубу. Предварительно перед первой секцией сушки и перед дымососом газы разбавл 7 ют холодным воздухом, поступаюи1им через патрубки Посредством регу- . лиругощих шиберов 15 температуру смеси газов перед дымососом поддерживают не выше 200 С. Указанный режим работы поддерживают в течение всей остановки машины После пуска машины шиберы 13 закрывают, шиберы вентил торов секций подогрева , обжига и рекуперации открывают и возобновл ют нормаль ый режим эксплуатации обжигового оборудовани . Указанный режим эксплуатации обжиговой машины возможен при наличии от верстий 10 в перегородке между зоиами подогрева и второй секции сушки, газохода 12, подвижных шиберов 13 и дроссельных патрубков -lA. Причем суммарное сечение отверстий 1 О должно быть равным 0,3 площади поперечного сечени горна. Например, дл обжиговой машины типа ОК-520 с поперечным сечением горна 3,5 х ,0 I м согласно формуле изобретени в перегородке должно быть два отверсти по ( 0,3 Т) :2 2,10 м каждое о Только в этом случае будет беспреп тственно передан весь объем газов из зон подогрева и обжига во вторую секцию сушки. Дальнейшую беспреп тственную передачу газов из второй секции сушки в первую секцию сушки через газоход 12 обеспечивают тем, что площадь сечени газохода равна 1,1 от площади сечени отверстии 10, т.е. 1,1 х2,10 2 4,6 м-. Температура газов, отводимых из г горна зоны обжига, составл ет например , 1100 С. Дл понижени их температуры перед первой секцией сушки до 450°С через дроссельный патрубок, он должен быть изготовлен с сечением, равным 0,6 площади газохода между первой и второй секци ми сушки, т.е„ 0,6 4,6 2,8 м . При указанных геометрических размерах отверстий 10, газохода 12 и патрубка 14, а также наличии шиберов 13 обеспечиваютс надежное удаление из горна всего объема гор чих газов (при остановках машины) и требуемый по технологии температурно-временной режим обжига окатышей (при движении обжиговых тележек). Применение изобретени обеспечивает повышение ср.ока эксплуатации колосниковых тележек (без замены колосников в 1,5 раза и увеличение производительности обжиговых машин на 3-5. Ожидаемый экономический эффект составл ет 90 тыс.руб. на 1 млн. т окатышей. The invention relates to the preparation of iron ore raw materials in the steel metallurgy, in particular, to the design of annealing conveyor-type machines. Heating furnaces of burning conveyor machines are known, consisting of a casing, fuel-burning devices, masonry, dividing partitions between technological sections and a casing of the TlJ drying zone. The disadvantages of the known devices are the inevitability of shutting down the burners when the machine is stopped to prevent overheating of the metal of the burning rods and burning the grates, a significant increase in the duration of the stops due to the need to turn off and ignite the burners and, as a result, a decrease in the performance of the roasting machines, the inability to control the flow of gas flows between technological sections during machine stops. The closest to the invention is the "; the essence and the resultant result is a device containing a heating furnace of burning conveyor machines with a transfer header, consisting of a body, fuel combustion devices, masonry and separation walls between process sections and pipelines, removal of gases U.T. The disadvantage of this design is the absence of flue gas discharge by the mine layer and the baking carts. When the machine stops for a short time, the flue gases, even when the fan guides of the fans are closed, are sucked through the layer, heating the metal of the kiln carts above the permissible operating temperatures. The purpose of the invention is to eliminate the overheating of the metal of the baking carts and increase the service life of the carts and all the baking equipment. The goal is achieved by the fact that in a heating furnace of calcined conveyor machines containing a flow header, a housing, fuel-burning devices, laying, dividing partitions between process sections and waste piping, the heating furnace is made with openings in the partition between the heating section and the second drying section with the total area of the holes is 0.2-0, the cross-sectional area of the hearth, and is equipped with a flue Between the second and first sections of drying with a thickness of 1.05-1, -5 the area of the cross-sections of the hole The flue and the openings in the partition are equipped with movable gates, and the flue between the second and first sections of drying and the discharge pipe of the gases removed from the first section of drying are supplied with throttle nozzles with an area equal to 0, 7 of the area of the flue between second and first sections of drying. The operation of high-capacity kiln conveyor machines shows that one of their major drawbacks is the overheating of the metal structures of the kiln carriages during the technolbgic machine stops (when changing the kiln carts, grate and Top). Elimination of overheating with the existing furnace design is possible only when the fuel-burning devices (burners) are turned off. “However, turning off the burners leads to a significant increase in the duration of the stops (since it takes time to turn off and ignite the burners, to restore the operating mode and, therefore, to a significant decrease in roasting performance machines. On the other hand, stopping the firing machines when the burners are working (duck while reducing their heat load leads to a rapid increase in t therefore, it is not allowed to remove hot heat carrier gas during stops through the grate field and vacuum chambers is unacceptable. Heat carrier removal from the heating and firing sections (gas temperatures during machine stops exceed 1000 The CJ through the overflow collector and the candle located above cooling zone 1 is also impractical, since it is connected with the onset of flue gas flow from the hearth to the overflow collector, and to start the car - to return the flow from the overflow collector to the hearth. Such reversal of flows is difficult to accomplish operatively in real conditions. In addition, it is impossible to dump the entire volume of gases from the hearth through the candle because of its limited size. In the present invention, the design of the hearth is designed to allow the removal of hot heat carrier gas directly from the volume of the hearth of the calcining machine through the cap of the first drying section to the chimney. At the same time, the hot gas carrier bypasses the grate field and the stability of the kiln carts increases substantially. For a rational removal of flue gases from the furnace hearth (when it stops), holes must be made in the partition between the heating section and the second drying section, and the second drying section is connected to the first drying section. Then, when the machine stops, the suction paths of the machine overlap, and through the system of openings in the partition wall and gas duct, the furnace gases are successively (under the influence of excess pressure) into the second drying section, where they are diluted with primary and secondary air to lower temperatures. Diluted smoke the gases are transported further through the flue duct, where they are also diluted with atmospheric air up to 00-500 ° C. In the first drying section, this coolant is also diluted with products of water saturated air passed through A further layer through the flue duct with the diluent coolant, the latter is exhausted with a smoke exhauster into a chimney with a temperature not exceeding the permissible condition of the smoke exhausters. Such transportation of combustion products provides for the serial dilution of high-temperature gases to the required temperature during the evacuation route. Thus, the main elements of the mountains are not subject to reconstruction, with the exception of the manufacture of holes with gates, gas duct and throttles of atmospheric air suction. The openings in the partition between the second drying and preheating sections, as well as the flue between the second and nepsoi drying sections, should be opened only when the machine is stopped. During operation of the machine they are blocked. Opening (closing) of the holes is carried out by means of movable blind gates, moved by a non-mountainous lifting mechanism. Movable gates are made in refractory design and are located in the zone of the second sushi section 7, i.e., at relatively low temperatures, and therefore have a high durability. The total cross section of the holes in the partition between the preheating and second drying sections should be 0.2Q, k from the cross section of the hearth. When the opening of the hole is smaller than .0.2, the cross section of the hearth significantly increases their aerodynamic resistance and it becomes impossible to dump the entire flow of hot heat-transfer gas into the chimney, and if the cross section is larger O ,, the durability of the partition between the second drying and heating zones reduces the cross-sectional area the flue between the sections of the first and second dryers should be 1.05-1.25 sheets of cross section in the partition between the heating and second drying sections. The limits of the change in the area of the flue are due to the gas-dynamic resistance. , / 8 gas duct, the heat carrier gas is diluted through the suction air inlet pipe to 00-50 (Pc and with this temperature enters the first drying section. Here the coolant temperature is further reduced due to the drying of the layer to 200-3OL C, and this coolant enters the suction path of the exhauster, where dilution of the coolant with atmospheric air is also provided.The cross-section (diameter) of the cold-air suction nozzle should be 0, A-0,7 p / o1 of the cross section of the first and second gas. drying sections. With a diameter of stalemate cutting less O, the cross section of the flue cannot be reduced to the temperature of the discharged gases to the values required by the working conditions t. In case of the nozzle diameter larger than the cross section of the flue, the conditions of the exhauster operation are no longer improved. Air and gas did not exceed 20f) ° C. The essence of the invention lies in the structural design of the kiln baking conveyor machine, which during the stops stops the hot heating gas from the hearth, the mine kiln carts directly into the chimney. The drawing shows schematically the basic device of a 5 kilogram hearth baking conveyor machine with a drip header and distribution on the machine of individual technological sections Heating furnace 1 with a transfer manifold 2 consists of body 3, fuel-burning devices 4, In addition, separators 5 between the technological sections of the waste cap 6 of the first drying zone and pipes 7 for the discharge of flue gases. The partition between the heated sections 8 and the second drying 9 has openings 10 for the passage of hot gas. The second drying section 9 is connected to the first section 11 of the drying by the flue 12. Openings 10 and the flue 12 are equipped with movable gates 13. Throttle pipes 1 are installed on the pipeline of exhaust gases withdrawn from the first section of the drying section with regulating gates 15 Heating furnace It is located above under the sliding grate 16 and is equipped with a fuel tray system and installations 17 °. The heating furnace works as follows. During the operation of the machine, the openings 10 in the partition and the gas duct 12 are blocked by gates 13. The overflow between the heating zones of the second and first drying sections is absent at this time. Fuel-burning devices operate in a technological mode of operation, hot coolant gas is sucked through a layer of pellets, they are subjected to strengthening firing, and fans through recirculation and into a chimney by fans through vacuum tubes. During machine shutdowns (usually short-term gates 13 open the holes 10 and the duct 12. At the same time, block the gates in the fan path to move the pelvis from the heating, firing and recuperation sections. Blowers and low-temperature suction channels (from the first drying section, second cooling) The hot gas from the preheating and firing sections is sucked through the holes 10 first into the second drying section 9 and then through the flue 12 into the first drying section 11. From this area with a smoke exhauster, the gases are dumped into dyes Pre-before the first drying section and before the exhauster, the gases are diluted with cold air coming in through the nozzles. By adjusting the slider 15, the temperature of the mixture of gases before the exhauster is maintained not higher than 200 C. The gate valves 13 close, the flaps of the fans of the heating, firing and recovery sections open and resume the normal operation of the firing equipment. The specified mode of operation of the roasting machine is possible if there are versions 10 in the partition between the heating zoos and the second drying section, the flue 12, the movable gates 13 and the throttle nozzles -lA. Moreover, the total cross-section of the holes 1 O must be equal to 0.3 of the cross-sectional area of the hearth. For example, for an OK-520 firing machine with a cross-section of a furnace 3.5 x 0 I m, according to the claims, there should be two holes (0.3 T) in the partition: 2 2.10 m each o. Only in this case The entire volume of gases from the heating and firing zones was transferred unimpeded to the second drying section. The further unhindered transfer of gases from the second drying section to the first drying section through the duct 12 is ensured by the fact that the cross section of the duct is 1.1 of the cross section of the opening 10, i.e. 1.1 x2.10 2 4.6 m -. The temperature of the gases withdrawn from the g of the kiln firing zone is, for example, 1100 C. To lower their temperature before the first drying section to 450 ° C through a throttle nozzle, it must be manufactured with a cross-section equal to 0.6 area of the flue between the first and second sections of drying, i.e., 0.6, 4.6, 2.8 m. With the specified geometrical dimensions of the holes 10, the duct 12 and the nozzle 14, as well as the presence of the gates 13, a reliable removal of the entire volume of hot gases from the hearth (when the machine stops) and the required temperature-time firing of the pellets (during movement of the firing carts) are provided. The application of the invention provides an increase in the average operating life of the grate carts (without replacing the grate by 1.5 times and increasing the productivity of the roasting machines by 3-5. The expected economic effect is 90 thousand rubles per 1 million tons of pellets.